Угол лопаток на входе в колесо

Исходя из изложенного, можно рекомендовать для колес закрытого типа с обратно загнутыми лопатками входной угол лопатки близким или равным углу потока. При значительном перетекании через уплотнение на входе следует учесть закручивающее действие этого дополнительного течения на направление основного потока. Это особенно важно для колес полуоткрытого типа. [c.124]

Направление входного элемента лопатки следует выбирать близким к направлению относительной скорости 07]. В противном случае получается отрыв потока от лопатки с образованием мертвой зоны (см. рис. 2.14, б), сильно увеличивающей потери на входе в рабочее колесо. Опыт показывает, что как к. п. д., так и высота, на которую насос способен засосать жидкость (высота всасывания), увеличиваются, если входной элемент лопатки рабочего колеса установить по отношению к окружности не под углом З], получающимся из треугольника скоросте) входа, построенного для расчетной подачи насоса, а под углом Р],, большим угла на 3—8°. При таком небольшом отклонении входного элемента лопатки от направления относительной скорости отрыва потока от лопатки не получается. Назовем угол между направлением относительной скорости и направлением входного элемента лопатки углом атаки. [c.183]

Угол между относительной скоростью н и обратным направлением окружной скорости и обозначим р и назовем его конструктивным (его величина определяется конструкцией лопатки). Соответственно Р] — конструктивный угол на входе Р2 — конструктивный угол на выходе. Угол между векторами абсолютной скорости с и окружной и обозначим а и назовем технологическим (его величина зависит от технологических параметров работы насоса производительности, частоты вращения рабочего колеса и т.д.). Соответственно 1 — технологический угол на входе жидкости на лопатку, аг — технологический угол на выходе. [c.298]

Направление окружной скорости нормально меридиональной плоскости, проходящей через ось вращения, так, что в плане скоростей U перпендикулярна V, . Угол между направлением абсолютной скорости и направлением окружной скорости обозначается а, угол между направлением относительной скорости и направлением, обратным направлению окружной скорости, обозначается р. Сечение перед входом иа лопатки рабочего колеса обозначим I-I, сразу за рабочим колесом 2-2. [c.49]

Диаметр основной окружности Од и угол лопатки на входе определяют для лопаточного направляющего аппарата таким же образом, как и для спирального отвода. Ширину направляющего аппарата Ь принимают несколько большей ширины колеса 2 ( з 1,1 2)-Для малых многоступенчатых насосов ширина направляющего аппарата превьппает ширину колеса не менее чем на 1,5 лгл эта величина является минимальной для компенсации неточностей изготовления отливки корпуса. Число лопаток следует принимать минимальным, обеспечивая потребную горловую площадь и профиль канала в соответствии с приведенными ниже рекомендациями. Величина наружного диаметра направляющего аппарата не является расчетной она зависит от числа лопаток, формы канала и зазора между лопатками аппарата и рабочим колесом. В хорошо спроектированных конструкциях этот диаметр равен (1,35 1,6) 02- [c.130]

Угол лопатки на входе имеет второстепенное значение по сравнению с оптимальными соотношениями размеров канала тем не менее при расчете направляющего аппарата для определения этого угла рекомендуется первоначально исходить из треугольника скоростей на выходе из колеса. [c.131]

Из теории известно только одно указание, как получить монотонно падающую характеристику насоса, — путем уменьшения выходного угла р2 лопаток колеса. Это условие является недостаточным, так как на форму кривой Р—Я вблизи режима нулевой подачи заметное влияние оказывают также и другие факторы число лопаток колеса, угол лопатки на входе В1 и форма лопатки между углами и Рг- [c.299]

Для упрощения примем, что лопатки рабочего колеса, как показано на рис. 57, расположены строго радиально. Построив параллелограм скоростей, находим скорость сх в точке А при входе жидкости в рабочее колесо, направленную под углом й1, и С2 в точке В при выходе жидкости из рабочего колеса, направленную под углом Абсолютный путь движения жидкости на рис. 57 изображен кривой ЛЛ. / Чтобы жидкость поступала колесо без толчков, ведущих к большим потерям напора, она должна вступить в рабочее колесо под углом а-и в силу чего в большинстве случаев лопатки делают не прямыми, а загнутыми назад, как это и показано на рис. 51, причем угол берут равным 90°. Таким же образом, во избежание потерь напора за счет толчков, жидкость должна покидать лопатки, двигаясь под углом 42, причем при выполнении лопаток величину угла аа принимают равной от 10 до 15°. [c.112]

На рис. 24 показана диаграмма скоростей у входной части лопатки рабочего колеса. Жидкость подходит к входной части лопатки рабочего колеса со скоростью с . Частицы жидкости подхватываются лопаткой рабочего колеса с окружной скоростью %. Жидкость проходит вдоль начала лопатки с относительной скоростью Направление относительной скорости определяет угол входа лопатки и угол атаки а (см. ниже). [c.41]

При входе на лопатки рабочего колеса на радиусе газ имеет абсолютную скорость С. Окружная скорость колеса на этом радиусе равна и . По отношению к колесу газ имеет относительную скорость хюх. Направление и величина определяются как векторная разность абсолютной скорости С и окружной (переносной) скорости и (рис. 21). Для получения безударного входа в колесо угол наклона (З1 лопаток колеса на входе должен быть равен углу входа потока на лопатки. [c.34]

Исходные для расчета величины угол потока на выходе из направляющего аппарата ai = = 12-н25° угол лопатки на входе в колесо Pi 40н-90°, предпочтительно Pi 90° угол лопатки на выходе из колеса Ра — 30ч-40° приведенный диаметр колеса а = 0,3 0,5 угол потока на выходе из колеса аа 70- 120°, предпочтительно а 90° число сопел направляющего аппарата 21-4-36 (для малых турбодетандеров может быть значительно меньше) конструктивные соотношения k -, и др., намечаемые соответственно сделанным рекомендациям скоростные коэффициенты ф и "ф и ориентировочное значение [c.296]

Угол между относительной скоростью воздуха при входе на лопатки рабочего колеса и плоскостью вращения [c.292]

Угол лопатки на входе в колесо Ри (1.51) 20 - [c.65]

Особенность решения прямой задачи состоит в том, что все параметры при входе в колесо (сечение 0) и на лопатки (сечение I) известны, а все параметры прн выходе нз колеса подлежат определению, Поэтому предварительно определяют угол натекания потока па входные кромки лопаток колеса t l "= Рг, — Р,, коэффициент потерь в рабочем колесе по зависи.мости (3,20) и потерянную работу в колесе В качестве первого прибли- [c.93]

Углом атаки называется угол между лопаткой и относительной скоростью на входе в рабочее колесо. [c.199]

Следовательно, надо стараться, чтобы угол 1 был близок к 90°. К тому же при этом абсолютная скорость с будет направлена вдоль лопатки (см. рис.3.20), что обеспечивает плавный (безударный) вход жидкости в рабочее колесо. На практике обычно а] = 85 88°, так что соза] практически равен нулю. Тогда основное уравнение центробежного насоса принимает вид [c.300]

Входные кромки лопаток всегда расположены по направлению вращения колеса, т. в. угол /3 < 90°и принимается, как правило, в интервале 14—20°. Безударный вход жидкости в колесо характеризуется тем, что частица жидкости в момент входа не получает толчка со стороны лопатки и последняя начнет плавно увлекать жидкость во вращение, оказывая на нее давление. [c.129]

Угол входа лопатки колеса д.гя точки максимального к. п. д. больше, чем по треугольнику скоростей, построенному из условия безударного входа на этом режиме, он соответствует меридионального [c.170]

Как показывают опытные исследования несущих крыльев, заострение входной кромки не только не улучшает, но даже ухудшает коэффициент полезного действия лопаток. Закругление кромки делает лопатку менее чувствительной к незначительным отклонениям направления относительной скорости от направления начального элемента лопатки. Угол между этими направлениями называется углом атаки и имеет значение при проектировании колеса. Кроме того, закругление кромки делает лопатку менее подверженной износу. Примечательно также, что входная кромка влияет на величину возможной высоты всасывания, поэтому выше и рекомендовалось лопатку у входа утоньшать и закруглять. [c.53]

В целях уменьшения гидравлических потерь угол входа на лопатки должен превышать 90°, точнее его следует принимать р1 = 100 140°, причем меньший угол соответствует колесам вентиляторов с большей быстроходностью. [c.37]

Угол входа лопатки направляющего аппарата изменяется в пределах 12—60° для 3= 00 1000. Угол выхода принимается равным 90°. Расстояние между центрами колес двух ступеней Ь [c.83]

Аналогично обозначениям, принятым для рабочего колеса, скорость входа жидкости на лопатку направляющего аппарата будем обозначать через Сз и угол между скоростью Сз и касательной к лопатке направляющего аппарата аз (угол щ несколько больше расчетного а), и соответственно скорость выхода из лопатки направляющего аппарата С4 и угол выхода а . [c.161]

Скорость вращения колеса п, об/мин не может быть задана произвольно. При большом п наружный диаметр колеса >2 может получиться слишком малым по отношению к диаметру входа 1 колеса, а при малом п угол выхода лопатки Рг [c.145]

При правильном проектировании входа в рабочее колесо, как было сказано ранее, поток поступает на рабочие лопатки радиально, т. е. без предварительного закручивания. Следовательно, угол Оу = 90°, т. е. с , = 0. Для этого, наиболее часто встречающегося, случая уравнение Эйлера (IV—4) получает весьма простое выражение [c.324]

Опыты НЗЛ показали, что при исполнении обратного направляющего аппарата с шириной 65, существенно большей 4, снижается к. п. д. ступени. Угол а при выходе из аппарата принимают для создания радиального входа в последнее колесо 90°. Ширина лопатки при выходе [c.357]

В радиальном вентиляторе воздух, входя во входной патрубок корпуса в осевом направлении, отклоняется в колесе почти на 90° в радиальном направлении и после этого поступает в улитку корпуса. В осевом вентиляторе воздух проходит корпус и колесо в одном и том же направлении—вдоль оси вала вентилятора. В диаметральном вентиляторе воздух входит в радиальном направлении на лопатки колеса от периферии к центру, пересекает его примерно по диаметру и выходит через лопатки с противоположной стороны, отклоняясь при этом на некоторый угол. В диагональном вентиляторе воздух перемещается в колесе по диагонали между радиальным и осевым направлениями. Наиболее широко в вентиляционных системах используются радиальные и осевые вентиляторы. [c.9]

При отсутствии специальных направляющих аппаратов подкрутка жидкости перед ее входом на лопатки рабочего колеса невелика, при этом скорость М] направлена радиально, т. е. а = 90°, М1 = 1 . Для дост1шения безударного входа жидкости на лопатки при заданной оптимальной подаче при конструировании центробежного насоса выбирают соответствующий угол р]. [c.368]

В связи с этим достаточно лишь упомянуть о том, что конструктивные размеры на входе, т.е. диаметр (рис. 6) входа потока на лопатки, ширина колеса Ь, в этом же месте и угол входа на лотатки, в значительной мере определяют производительность дымососа С. Те же конструктивные размеры на выходе из рабочего колеса Пг, [c.9]

При отсутствии закручивающих лопаток перед колесом это условие практически сводится к появлению угла атаки около 8—10°. Б. Эккерт [45] рекомендует принимать угол атаки равным нулю и устанавливать входную кромку лопатки по направлению относительной скорости, вычисленной без учета стеснения каналов лопатками. Г. Вудгауз [57] утверждает, что к. п. д. ступени имеет наибольшее значение при угле атаки на входе в колесо, равном 4°. [c.118]

Способ 2. Регулирование изменением ниправления потока на входе в комсо. Этот способ основывается на явлениях, рассмотренных выше в п. 4. 3, гл. 4. Согласно уравнению Эйлера, закручивание потока перед колесом в направлении вращения колеса вызывает уменьшение создаваемого напора. При закрутке потока в сторону, обратную направлению вращения, теоретический напор колеса увеличивается. В результате закручивания потока перед колесом изменяется расход, при котором направление вектора относительной скорости совпадает с направлением входной кромки лопатки (см. рис. 4. 21). Таким образом, изменяя направление потока на входе в колесо, для той же машины при том же числе оборотов можно получить ряд новых характеристик С[— 11. Каждая из этих характеристик будет лежать тем ниже, чем больше положительный угол, составленный вектором абсолютной скорости на входе с меридиональной плоскостью. [c.282]

Наклон входных (на радиусе г ) кромок лопаток рабочего колеса, т. е. угол Р1, выбирается так, чтобы обесиечить безударный вход жидкости в колесо с радиальной скоростью 2—4 ж сек. Входные кромки лопаток всегда расположены по направлению вращения колеса, т. е. угол Р1 < 90° и принимается, как правило, в интервале 14—20°. Безударный вход жидкости в колесо характеризуется тем, что частица жидкости в момент входа не получает толчка со стороны лопатки и последняя начинает плавно увлекать жидкость во вращение, оказывая на нее давление. [c.134]

Определить величину напора центробежного насоса, делающего 950 об/мин. Внутренний диаметр рабочего колеса й — 120 мм внешний диаметр й = 280 лглг угол входа воды в лопатку = 150°, угол выхода воды из лопатки Р 2 = 130°, угол а = 90° [c.139]

Поток жидкости, подходя к лопатке с небольшим положительным значением угла атаки, создает лучшие условия входа и заполнения канала рабочего колеса для низких и средних значений п . Угол потока Д для онтималь- ного режима определяется по формуле [c.42]

Для рабочих колес > 90 на участке АСВ и А1С1В1 угол между лопаткой и дисками будет уменьшаться и все больше отклоняться от 90° (рис. 38, б и б) по мере приближения к началу лонатки у входа. Таким образом, получаются острые углы между лопаткой и дисками колес, эти углы становятся более острыми но мере приближения к входному отверстию рабочего колеса, а каналы приобретают невыгодные гидравлические формы, не обеспечивающие плавности изменения площади и контура каналов и симметричности сечений. [c.59]

При радиальном входе малая площадь сечения канала между лопатками дает возрастание относительной скорости. Поэтому в большинстве случаев угол vi принимают больше, чем это следует из формулы (128а). Для низких (узкое колесо) угол Yi увеличивают на 5—8°, а при высоких (широкое колесо) — на 3—5°. [c.127]

Вход, при котором направление относительной скорости касательно к направлению входной кромки лопатки, называется безударным. Следовательно, при заданных объемной производи-тсль.юсти V, раз.мерах колеса и угловой скорости ппящения ротора входной угол лопаток определяется однозначно. Дальнейшее направление лопатки может быть произвольным, т. е. ирниципи- [c.318]

Проектирование направляющих лопаток. Начинают с выбора наибольшего угла ад,,, под которым направляющий аппарат должен выпускать воду. Угол огд,/ можно определить из входного треугольника для 9, или определяют из треугольника скоростей для расхода и принимгют Яо.д 1,25о1(, [ . При высоких л, скорости входа, как было выяснено выше, по высоте колеса различны расчет ведут по средним величинам и дают направляющим лопаткам постоянное сечение по всей длине ( о)- Вообще для различных открытий справедливо [c.530]

Угол лопаток Р2 У выхода при небольших высотах нагнетания иногда берется равным или большим 90°, а лопатки, следовательно, изогнутыми вперсд, несмотря на указанные на стр. 572 недостатки таких лопаток (фиг. 91—96). Объясняется это тем, чго в тех случаях, когда лопатки очень коротки (фиг. 96), загнутые назад лопатки при безударном входе не сообщают воздуху никакого напора, и следовательно при лопатках, загнутых назад, пришлось бы пойти на значительны удар при входе воздуха на лопатку. Кроме того вызываемое так м профилем ухудшение коэфициента полезного действия в данном случае с избытком компенсируется уменьшением размеров колеси и первоначальных затрат. Однако, при средних и больших высотах нагнетания применяются только изогнутые назад (формы с и d) лопатки. [c.623]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология