Типовые конструкции абсорберов

ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ АБСОРБЕРОВ [c.338]

Основными параметрами, влияющими на к. п. д. тарелки, являются растворимость газа и вязкость жидкости. Основанная на этих двух параметрах характеристика для различных абсорберов [17] изображена на рис. 1.1. К сожалению, к. п. д. тарелки зависит также от механизма абсорбции, высоты слоя н идкости на тарелке, скорости газа, конструкции колпачковой тарелки и скорости жидкости поэтому влияние всех этих факторов не может быть выражено простым соотношением. В США комитетом по процессам перегонки Института химической технологии было проведено детальное изучение к. п. д. колпачковой тарелки. В результате этой работы было опубликовано Руководство по расчету колпачковых колонн [18], в котором приведена типовая методика определения к. п. д. тарелки, позволяющая учесть влияние следующих факторов [c.14]

За последние годы в СССР было разработано десять разных конструкций массообменных контактных устройств. В целях - выбора оптимального варианта тарелки для абсорбционной осущки была проведена оценка имеющихся конструкций и их технико-экономический анализ [2]. Оценка проводилась по удельным металлозатратам и относительной стоимости изготовления. Исходные данные для сравнения рабочее давление в аппарате 5 МПа температура стенки корпуса 40 °С плотность гяяя 0,711 кг/м начальная влажность газа 1 г/м точка росы осушенного газа—15 "С удельный расход диэтиленгликоля 0,016 кг/кг газа концентрация диэтиленгликоля — 99,5% (масс.). Корпус и днища изготовляются из стали 16ГС, внутренние устройства — ст. 3. За базовый вариант принят абсорбер с типовыми колпачковыми тарелками ТСК-Р-16. Различные конструкции контактных элементов приведены на рис. 5.4. Результаты технико-экономических расчетов приведены на рис. 5.5. [c.66]

Описанное аппаратурное оформление характерно для типовых абсорбционных колонн, установленных на современных содовых заводах и предусматриваемых для оснащения проектир уемых и строящихся предприятий. На некоторых старых заводах применяются аппараты, несколько отличающиеся от рассмотренных. К таким аппаратам относятся абсорберы и промыватели одноколпачковые с наружными переливами второй абсорбер многоколпачкового типа, аналогичный по конструкции с первым абсорбером (при этом поступающий в аппараты рассол охлаждается в промежуточных холодильниках) промыватели скрубберного типа с насадкой из кокса или керамических колец (рис. 5-12). [c.74]

Под газожидкостной смесью будем понимать двухфазную среду, в которой сплошной фазой является газ, а дисперсная фаза представляет собой капли жидкости. В таком состоянии находится природный газ газоконденсатных месторождений, поступающий в установки комплексной подготовки газа и конденсата (см. раздел 1). В основе подготовки газа и конденсата лежат следующие процессы отделение от газа конденсата, паров воды и тяжелых углеводородов стабилизация отделившегося конденсата, т. е. удаление из него легких углеводородов и нейтральных компонентов. Отделение конденсата от газа (сепарация) производится в газовых сепараторах, извлечение из газа паров воды (осушка) и тяжелых углеводородов — в абсорберах с использованием специальных жидких поглотителей — абсорбентов, а стабилизация конденсата — в разделителях или выветривателях, которые по конструкции аналогичны нефтегазовым сепараторам. Типовые технологические схемы НТС и НТА установок комплексной подготовки газа представлены на рис. 1.1 и 1.2. [c.374]

Определяем скорости газового потока. Среди разнообразия типовых конструкций тарелок подобрать оптимальный вариант для очистного аппарата достаточо сложно, так как все они разработаны применительно к технологическим абсорберам. Для условий рассматриваемой задачи в соответствии с рекомендациями, приведенными в начале раздела 5.9, можно остановиться на провальной дырчатой конструкции вследствие ее простоты и удобства эксплуатации. При этом обязательным условием должно быть точное соблюдение рабочей скорости газового потока, соответствующей оптимальной скорости. Значение оптимальной скорости н находим из соотнощения (5.143), приняв предварительно С=8, эквивалентный диаметр отверстия тарелки 0 =0,005 м и относительное свободное сечение тарелки ffr=0,2 мVм [c.372]

Таким образом, УКПГ сеноманской залежи после ввода в действие ДКС Н-ой очереди работают в очень жестком режиме по обеспечению требуемого качества газа (фактически на пределе своих технологических возможностей). В связи с этим Уренгойгаз-промом совместно с ВНИИгазом разработана модифицированная технологическая схема с предварительной осушкой газа до абсорберов, которая принципиально позволяет решить возникшую проблему. По теоретическим проработкам эта модифицированная технология осушки газа позволяет обеспечить с достаточным запасом требования по глубине осушки газа как за счет предварительной подсушки газ а, так и за счет расширения возможностей охлаждения газа после ДКС первой ступени (второй очереди) в ABO типовой конструкции и, соответственно, снижении температуры контакта газа в основном абсорбере (вплоть до реализации осушки газа в основном абсорбере при низких температурах контакта - технология осушки газа при температурах контакта до О °С была проверена на Уренгойском промьюле еще 12 лет назад и показала свою работоспособность). [c.17]