Точка росы

Рис. 47. Зависимость точки росы газа от темиературы контакта и концентрации растворов ТЭГ (%)

Дальнейшее охлаждение пара состава у . вызывает его продолжающуюся постепенную конденсацию и при этом первая капля конденсата будет иметь уже не состав хв, а состав лд и в дальнейшем, в ходе конденсации, фигуративные точки жидкого конденсата и остаточного пара будут двигаться вниз по кривым АС и СЕ соответственно, по направлению к фигуративной точке С чистого низкокипящего компонента а. Таким образом, конденсация сводится к рассмотренному выше процессу постепенного ожижения насыщенного пара, представленного фигуративной точкой Vi на ветви СЕ кривой точек росы. [c.62]

Общим для всех месторождений газовой промышленности является многокомпонентность пластового флюида и обязательное присутствие влаги при этом метан, как правило, превосходит по объему любой из компонентов. Поэтому основным товарным продуктом газовой промышленности было принято считать топливный газ высокого давления, транспортируемый к местам потребления по магистральным трубопроводам, а основной задачей— подготовку газа к дальнему транспорту. Она заключается в удалении из газовых потоков механических примесей, воды и газоконденсата, до установленных точек росы, и корродирующих токсичных компонентов. Современная постановка задачи требует рассматривать любое месторождение как источник не только газообразного топлива, но и разнообразного сырья вне ависимости от его объема. В этом случае не отдается предпочтения ни одному из возможных продуктов, проблема смещается в область формирования номенклатуры и качества товарных продуктов на основе потребностей народного хозяйства и рациональной доставки их потребителям. Доминирующее значение при определении качества товарных продуктов приобретают не требования системы транспорта и наличные возможности производства, а требования потребителей товарных продуктов. [c.136]

Дальнейшая перегонка без отвода паровой фазы протекает уже при постоянно возрастающей температуре состав образующейся паровой фазы может быть представлен линией EG. Температура перегонки растет до тех пор, пок-а не будет достигнута точка росы G, отвечающая условию у = yt- [c.85]

Рассмотренный выше случай не является единственно возможным в случае другого количественного соотношения компонентов в исходной паровой смеси при понижении ее температуры достигается точка росы уже водяного пара, так что первая капля образующейся жидкой фазы представляет чистую HjO. [c.92]

В рассмотренном выше расчетном примере определения точки росы водно-углеводородной смеси оказалось, что при достижении температуры начала конденсации углеводородная часть системы становится насыщенной, а HjO остается в области перегретого пара. В этом случае, очевидно, на всем участке кривой однократной перегонки, отвечающем однофазной жидкости [c.93]

В зависимости от требуемой точки росы осушка газа может осуществляться методами [c.139]

Следует отметить, что расчетное выражение (11.71) имеет смысл только для условия, когда I меньше температуры полного выкипания или, иначе говоря, точки росы исходной смеси при е = 1,0, что и имеет место в рассматриваемом случае. [c.94]

Граничной кривой ВС отвечает значение суммарного давления нефтяных паров = р — (t), и поэтому линия ВС является кривой точек росы для паров Н2О. Подставляя это значение р в равенство (11.113), можно получить уравнение [c.118]

Значение Z представляет границу относительного мольного содержания ИзО в паровой фазе, отделяющую область, в которой углеводородные пары могут находиться в насыщенном состоянии, а водяной пар в перегретом. При значениях Х < Хс одновременное достижение температуры насыщения паровой фазы углеводородов и точки росы НзО возможно только на граничной линии ВС. [c.119]

Если же в исходной ненасыщенной паровой смеси нефтяной фракции и НзО относительное содержание водяного пара Zп ]> > Хс, то при понижении температуры вначале достигается точка росы НдО, а углеводороды остаются в парах в перегретом состоянии. Граничная линия СЕ на диаграмме состояния (см. рис. 11.14) является геометрическим местом фигуративных точек, представляющих паровые смеси данной нефтяной фракции и водяного пара, в которых НзО находится в насыщенном, а углеводороды в перегретом состоянии. Линия СЕ, очевидно, располагается вправо от точки С и описывается только уравнением вида (11.119), ибо уравнение (11.120) уже теряет смысл, поскольку е = 1 достигается при более низких температурах. [c.119]

Для заданного состава смеси при изменении давлений и температур это же уравнение является уравнением кривой начала конденсации (кривой точек росы) и определяет границу между однофазной областью газа (пара) и двухфазной областью на фазовой диаграмме данной много- [c.34]

СИ ей точки росы называются разность между точкой росы влажного и осушенного газа [c.139]

Присутствие влаги в газе осложняет процессы транспортировки II переработки. Поэтому пары воды пз газа рекомендуется извлекать иа возможно ранних стадиях его переработки. Чем ниже температура, до которой охлаждается газ при транспортировке и переработке, тем более жесткие требования предъявляются к его точке росы. [c.139]

Пусть требуется осушить 5-10 м /сут газа относительной плотности А = 0,6 до точки росы —20 °С. Давление в абсорбере [c.145]

Растворы хлористого кальция и хлористого лития применяются довольно редко, так как вызывают электролитическую коррозию, образуют эмульсию с жидкими углеводородами и обеспечивают депрессию точки росы газа не более 10—20 °С. [c.140]

Найдем условия конца однократного испарепия или температуры точки росы [c.201]

ТЭГ отличается высокой гигроскопичностью и может обеспечить депрессию точки росы от 20 до 50 °С, стабилен в присутствии сернистых соединений, кислорода и двуокиси углерода, имеет низкую упругость паров и, как следствие, небольшие потери от испарения (5—7 г на 1000 м газа), ТЭГ легко регенерируется до 99%-ной концентрации, практически нетоксичен. [c.140]

Грубо регенерированный абсорбент поглощает основную часть влаги из газа в нижней части абсорбера. Частично осушенный газ в верхней части абсорбера контактирует с высоко-концентрированным потоком гликоля, где и достигается требуемая точка росы газа. В этом случае для регенерации насыщенного гликоля используются две колонны — в одной осуществляется грубая регенерация всего потока насыщенного гликоля, в другую направляется только часть грубо регенерированного раствора и доводится в ней до высоких концентраций. [c.143]

Искомая температура конца однократного испарения или точки росы сложной смеси должна иметь такое значение, которое удовлетворяло бы равенству (214) или (214а). [c.202]

В результате сгорания сернистых соединений образуртся 80а и 80з. Серный ангидрид 80з сильнее, чем ЗОз, влияет на нагарообразование, износ и коррозию в двигателе. Увелггчение выхода 80з происходит при неполном сгорании топлива. При наличии 80з в продуктах сгорания повышается точка росы и тем самым облегчается конденсация серной кислоты на стенках гильз цилиндров и усиливается их коррозия. При воздействии на масло серной кислотой получаются смолистые продукты, образующие затем нагар, который характеризуется повышенной плотностью п абразивностью. Интенсивность сернистой коррозии зависит от конструкции двигателей [16]. Быстроходные дизели сильнее подвергаются сернистой коррозии, чем стационарные тихоходные. Последние имеют толстые стенки цилиндров и соответственно более высокие температуры их [c.38]

РегулирующибТклапаны с мембранным исполнительным механизмом питаются очищенным и осушенным до точки росы (—40 С) воздухом от общезаводской сети. На установке предусматривается ресивер сжатого воздуха из расчета часового запаса при максимальном одновременном расходе его всеми потребителями. [c.153]

Если бы состав сырья был меньше у , то вначале из жидкой смеси выкипала бы вода, а паровая фаза в ходе дальнейшей перегонки двигалась бы по изобаре СЕ. В момент исчезновения из жпдкой системы компонента Z степень отгона, очевидно, будет равна е = у у . В интервале от О до этой степени отгона температура однократной перегонки сохраняется постоянной = = onst, а в ходе дальнейшей перегонки растет, пока не будет достигнута точка росы исходной системы. Линия однократной перегонки такой системы представлена на рис. II.7. [c.86]

Системы, совокупный состав а которых попадает в интервал кснцентраций от лд до хв распадаются на насыщенные растворы А и В, и линия кипения для них может быть представлена горизонталью АВ. Если изотермические кривые суммарного давления паров представить в функции состава у паровой фазы, т. е. нанести на диаграмму так называемые кривые точек росы нли кривые конденсации, то они для рассматриваемой системы изобразятся кривыми СаЕ и ОвЕ, пересекающимися в угловой точке Е, которая показывает, что обоим жидким равновесным насыщенным растворам составов л д и лв отвечает один и тот же пар, состава уе [c.22]

Конденсация насыщенного пара, определяемого фигуративной точкой 1/а на ветви ОЕ изобарной кривой равновесных составов насыщ-нной паровой фазы, подчиняется тем же закономерностям, что и установленные выше, с той лишь разницей, что здесь процесс конденсации пара не может быть закончен на ветви ОЕ кривой точек росы и для завершения процесса приходится переходить на другую ее ветвь СЕ. [c.61]

Копцептрация ТЭГа ири регенерации нод атмосферным давлением ири допустимой температуре нагрева не выше 210 С может достичь 98,7—99%. Депрессия точки росы газа при этом достигает 40 °С. [c.142]

Для регенерации гликолей под вакуумом используется обычно давление 0,06—0,08 МПа. При этом температура регенерации ДЭГа составляет 120—150 °С и достигается 98,5— 99,3%-пая концентрация ири температуре регенерации ТЭГа ие выше 204 °С достигается копцептрация раствора до 99,5%. При применении таких высококоицентрнровапиых растворов депрессия точки росы достигает 50—70°С. [c.142]

О к с и д алюминия — самый дешевый из перечисленных абсорбентов, устойчив по отношению к капельной влаге, обеспечивает низкую точку росы (—60 °С) при высоком влагосо-держании осушаемого газа. Основной недостаток адсорбента — невысокая адсорбционная емкость, быстро уменьшающаяся в процессе эксплуатации из-за хорошей адсорбции углеводородных компонентов. Высокая температура регенерации, необходимая для десорбции углеводородов, вызывает спекание и перекристаллизацию оксида алюминия. Его рекомендуется использовать в качестве защитного слоя для других адсорбентов при осушке очень влажного газа. [c.148]

Применение двухступенчатой схемы регенерации гликоля снижает энергетические затраты и расход газа отпарки или азеотроиного агента. Абсорберы этих установок должны иметь не менее 16 тарелок, число тарелок в отпарных колоннах составляет от 14 до 18. Максимальная депрессия точки росы с использованием ТЭГа в качестве абсорбента достигает 90°С. [c.143]

Скорость циркуляции абсорбента. Чем выше депрессия точки росы, тем больше должна быть скорость циркуляции гликоля. При депрессии точки росы до 90 °С скорость цирку [яцин достигает 70 л ТЭГ на 1 кг извлекаемой влаги. Большинство установок осушки эксплуатируется при скоростях циркуляции 10—35 л ТЭГа иа 1 кг извлекаемой влаги. [c.143]

Насадочные аппараты работают хуже из-за каналообразо-вания в слое насадки и имеют узкие эксплуатационные характеристики. Их применение ограничивается небольшими объемами перерабатываемого газа и невысокой депрессией точки росы. [c.144]

Концентрация регенерированного абсорбента определяется по рис. 47 при температуре контакта 30 °С и требуемой точке росы —20 °С xi = 99,5 мае. %. Концентрация насыщенного абсорбента выбирается исходя из практических соображений, а затем проверяется по расчету регенерации абсорбента Х2= = 96 мае. %, В процессе разработки месторождения при увели-чепип влажности газа с падением давления коицептрацню насыщенного абсорбента можно изменять, что позволит поддерживать в определенных пределах скорость циркуляции абсорбента. Это необходимо для обеспечения пормальпого газогидродинамического режима работы тарелок в абсорбере и десорбере. [c.145]

Физическая химия (1987) -- [ c.145 ]

Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.565 ]

Переработка нефтяных и природных газов (1981) -- [ c.113 , c.121 , c.293 ]

Теория горения и топочные устройства (1976) -- [ c.214 ]

Технология связанного азота Синтетический аммиак (1961) -- [ c.389 , c.395 , c.417 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.450 , c.453 ]

Краткий справочник по химии (1965) -- [ c.456 ]

Очерк общей истории химии (1979) -- [ c.28 ]

Устройство, монтаж и ремонт холодильных установок Издание 4 (1985) -- [ c.12 ]

Устройство, монтаж и ремонт холодильных установок Издание 4 (1986) -- [ c.12 ]

Процессы и аппараты кислородного и криогенного производства (1985) -- [ c.82 ]

Процессы и аппараты химической промышленности (1989) -- [ c.417 ]

Получение кислорода Издание 5 1972 (1972) -- [ c.405 ]

Краткий справочник химика Издание 6 (1963) -- [ c.329 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.526 ]

Вентиляция и кондиционирование воздуха на заводах химических волокон (1971) -- [ c.21 , c.115 , c.124 , c.144 ]

Тепло- и массообмен в процессах сушки (1956) -- [ c.20 , c.375 ]

Основы общей химической технологии (1963) -- [ c.263 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.741 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.311 ]

Многокомпонентная ректификация (1969) -- [ c.0 ]

Холодильные устройства (1961) -- [ c.44 , c.50 ]

Расчет и проектирование сушильных установок (1963) -- [ c.269 ]

Краткий справочник химика Издание 4 (1955) -- [ c.274 ]

Краткий справочник химика Издание 7 (1964) -- [ c.329 ]

Техника лабораторного эксперимента в химии (1999) -- [ c.507 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.625 , c.827 , c.845 ]

Техника физико-химических исследований при высоких давлениях (1951) -- [ c.159 , c.162 , c.175 ]

Подготовка промышленных газов к очистке (1975) -- [ c.22 , c.75 ]

Сушильные установки (1952) -- [ c.15 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.741 ]

Методы органического анализа (1986) -- [ c.128 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов переработки углеводородных газов (1983) -- [ c.55 , c.56 , c.59 ]

Холодильные машины и аппараты Изд.2 (1960) -- [ c.440 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология