Абсорберы размеры основные

Основные размеры абсорбера и десорбера определяются так и е, как для ректификационных колони. [c.248]

Пример. Определить необходимое число полок в пенном абсорбере и основные размеры его для очистки коксового газа от сероводорода мышьяково-содовым раствором. [c.205]

И, Расчет основных размеров абсорбера (десорбера) [c.244]

Чтобы не конструировать специальный дополнительный реактор, отличающийся ио размерам от основного, 5—10 основных реакторов работают в крупной установке параллельно, обеспечивая сырьем дополнительный реактор. На самом деле для утилизации отходящих газов можно применять не один, а целый ряд реакторов, из которых несколько первых работают с собственными системами газодувок и абсорберов. Вопрос о выборе в качестве окислителя кислорода или воздуха подробно обсуждается в статье [39]. [c.246]

По уравнению (8. 1) рассчитывают также основные размеры абсорберов (десорберов) и других типов, имеющих определенную фиксированную поверхность контакта фаз. [c.244]

Основными аппаратами установки абсорбционной очистки газа являются абсорбер и десорбер. Выбор абсорбента существенно влияет на экономические показатели установки очистки, так как размеры оборудования, капитальные и эксплуатационные затраты зависят, в первую очередь, от интенсивности циркуляции поглотительного раствора. [c.84]

Основные размеры абсорбера (например, диаметр и высота) определяют путем расчета, исходя из заданных условий работы (производительность, требуемая степень извлечения компонента и т. д.). Для расчета необходимы сведения по статике и кинетике процесса. Данные по статике находят из справочных таблиц, рассчитывают при помощи термодинамических параметров или определяют опытным путем. Данные по кинетике в значительной степени зависят от типа аппарата и режима его работы. Наиболее надежны результаты экспериментов, проведенных при тех же условиях. В ряде случаев подобные данные отсутствуют и приходится прибегать к расчету или опытам. [c.13]

На базе ПРс программным управлением может быть создано множество РТК для выполнения сборочных операций при изготовлении насосов и компрессоров, роторных и валковых машин, автоматических клапанов и турбодетандеров, смесителей и центрифуг. Для выполнения сборочных операций при изготовлении химической аппаратуры, особенно крупногабаритных абсорберов и ректификаторов, программные ПР могут быть применены очень ограниченно, например только на операциях установки колпачков или клапанов в тарелки колонных аппаратов, на некоторых сварочных и окрасочных операциях. Собственно сборка и особенно сборка под сварку основных частей этих изделий требуют такого колоссального количества разнообразных движений и действий с деталями и заготовками различных форм и размеров, что заранее составить программу необходимых движений и действий невозможно. Применение же ПР, обучаемых по первому циклу, в аппаратостроении малоперспективно, так как пригонка по месту, сборка с дополнительной совместной обработкой собираемых деталей, резка по разметке, калибровка, контроль и исправление дефектов и многие другие характерные для аппаратостроения операции делают технологию сборки каждого аппарата невоспроизводимой. [c.151]

Расчет основных размеров абсорбера [ 3, с.271-272]. [c.159]

Приведенный расчет выполнен без учета влияния на основные размеры абсорбера некоторых явлений (таких как неравномерность распределения жидкости при орошении, обратное перемешивание, неизотермичность процесса и др.), которые в ряде случаев могут привнести в расчет существенные ошибки. Эти явления по-разному проявляются в аппаратах с насадками разных типов. Оценить влияние каждого из них можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе [3, 8]. [c.202]

Расчет основных размеров абсорберов при известных рабочих и равновесных линиях в случае рециркуляции потоков не отличается от изложенного выше необходимо лишь учесть увеличение потока фазы, по которой берется определяющая скорость и/. [c.938]

Расчет основных размеров десорбера производится в той же последовательности, что и расчет абсорбера (см. разд. 11.4). Движущая сила на языке фазы у при десорбции будет, естественно, (уР — у) вместо (у — уР) при абсорбции, а на языке фазы х — (х — хР) вместо (хР — х). [c.960]

Из уравнения (1.18) видно, что высота единичной ступени массообмена уменьшается с уменьшением размера частицы адсорбента и возрастает с увеличением расхода газа. Это объясняет, почему (для абсорбера данных размеров) максимальное извлечение адсорбируемого компонента и максимальная адсорбционная емкость слоя достигаются при относительно ма.лом размере зерен адсорбента и низкой скорости газа. Следует, однако, иметь в виду, что величина Н увеличивается пропорционально расходу (скорости) газа только в степени 0,51. Если увеличение расхода газа сопровождается соответствующим увеличением высоты слоя адсорбента (для сохранения примерно неизменной продолжительности цикла), то суммарным эффектом будет увеличение числа ступеней массообмена. Поэтому применение слоя адсорбента большой высоты и высокой скорости газа более эффективно, чем слоя адсорбента малой высоты при соответственно меньшей скорости газа. В практических условиях скорость газа ограничивают вследствие возможности истирания и пневматического транспорта адсорбента объем слоя устанавливают, исходя из заданной продолжительности цикла и ожидаемо емкости адсорбента. Найденный основной расчетный объем слоя адсорбента можно далее скорректировать с учетом гидравлического сопротивления слоя. Данные по адсорбционной емкости и гидравлическому сопротивлению различных адсорбентов приводятся в гл. двенадцатой. [c.18]

Вообще говор я, в тех случаях, когда удельный расход жидкости не задан технологическими условиями, т. е. конечная концентрация газа в поглощающей жидкости не диктуется заданием, следует выбирать оптимальное соотношение между поверхностью Г и удельным расходом жидкости т, при котором как удельный расход жидкости, так и размеры абсорбера имеют наивыгоднейшее для процесса значение. Определение основных размеров абсорбера. Основными вопросами . в расчете абсорбера является определение его диаметра и высоты, ко- 4 торая обеспечила бы требуемую степень абсорбции протекающего газа. % Диаметр абсорбера определяется из уравнения расхода как [c.549]

Определение основных размеров абсорбера. При расчете абсорбера должны быть определены его диаметр и высота, необходимые для достижения требуемой степени абсорбции газа. [c.590]

Основными параметрами, которые необходимо определить расчетным путем при проектировании абсорберов, являются расход поглотителя, высота и диаметр аппарата. Во многих случаях необходимо составление теплового баланса и определение основных размеров холодильников. При этом для процессов, протекающих со значительным тепловым эффектом, следует знать не. только общее количество выделяющегося тепла, но и распределение его по высоте абсорбера. [c.398]

Если при абсорбции газа со средней растворимостью неприменим закон Генри или основной процесс в большой степени осложняется побочными, как, например, хемисорбцией, то расчет абсорберов или пересчет их размеров на основе лабораторных данных в значительной степени осложняется и не может быть осуществлен при помощи вышеуказанных формул. [c.630]

Производим расчет основных размеров пенного абсорбера. Максимальная объемная скорость газа составляет [c.295]

Для разделения газовых смесей с помощью процесса абсорбции при криогенных температурах (отмывка СО жидким N2) обычно используются тарельчатые абсорберы с ситчатыми тарелками. Конструкция ситчатых тарелок в этих абсорберах такая же, как и в ректификационных колоннах воздухоразделительных установок. Методика гидродинамического расчета таких колонн достаточно подробно изложена в работах [64, 87] и может быть рекомендована для расчета абсорберов с ситчатыми тарелками. Там же приводятся основные размеры нормализованных колонн и даются соотношения, позволяющие определить размеры тарелки и ее отдельных элементов. При этом, как отмечено в работе [68], в связи с интенсивным ценообразованием рекомендуется принимать значения скоростей в сопоставимых сечениях для абсо еров с колпачковыми тарелками в 1,1 —1,12 раза и с ситчатыми тарелками в 1,15 — 1,19 раза меньше, чем в ректификационных колоннах. [c.52]

Определить основные размеры абсорбера с решетчатыми тарелками при следующих исходных данных рабочее давление 13,3 кгс/см , количество газа при нормальных условиях 35 тыс. м /ч, температура газа на входе в абсорбер 20° С, объемная скорость газа в рабочих условиях V = 0,677 м /сек, соотношение потоков жидкость — газ /О = 1,87 кг/кг, плотность газа в рабочих условиях рг = = 19,7 кг/м , Рж = 800 кг/ж , а = 25 Ю" кг/м, Цш = 10 кгс сек/лА, Цг = = 1,3-10 кгс сек/м . [c.248]

Основные размеры абсорбера определяются обычными методами расчета потоков газа и раствора, исходя из уравнения предельного режи.ма захлебывания насадки. [c.202]

Преимущество совмещенных аппаратов (печь-абсорбер) заключается в высокой производительности установки при малом размере площади, необходимой для ее монтажа. При суточной производительности 10000/сг соляной кислоты требуется 0,6 площади и высота 3,5 м. Основной [c.460]

Показанный на рис. 43 абсорбер представляет собой вертикальный цилиндрический, непрерывнодействующий противоточный аппарат скрубберного типа. Его основные размеры — диаметр и высота — выбираются в за висимости от заданной производительности. Величина диаметра определяется из расчета допустимой линейной скорости прохождения газа, которая в аппаратах подобного типа обычно принимается равной 0,2—0,4 м сек (считая на полное сечение). Высота в основном опреде- [c.148]

Абсорбер (рис. VII-8) представляет собой цельнокованую или сварную з толстостенных штампованных полуцарг колонну. Применяют скрубберы с различными внутренними диаметрами (до 1200 мм). Насадкой скруббера служат металлические кольца размером 50 X 50 X 1,5 мм, укладываемые слоями на колосниковую решетку. Под основным слоем насадки находится ее второй слой — дегазационный. Он необходим для отделения от раствора механически увлекаемых им пузырьков азотоводородной смеси. [c.356]

В настоящее время нет единого мнения о том, какая схема улавливания лактама более целесообразна 1) улавливание основного количества капролактама, подлежащего регенерации, в виде возогнанного лактама в аппаратах сравнительно небольшого размера (или в системе труб) с последующим улавливанием остатка в абсорбционной башне среднего размера (как это показано на рис. 312) или 2) улавливание лактама непосредственно после фильеры в абсорбере в этом случае возгонку капролактама не проводят. Преимуществом последнего способа является возможность осуществления непрерывного процесса. Эффективность этого способа зависит не только от величины абсорбера, но и от того, удастся ли поддерживать концентрацию лактама в воде после абсорбера на таком же высоком уровне, как и при способе, который предусматривает лишь частичное использование метода абсорбции для регенерации лактама. Необходимо предусмотреть в регенерационной установке возможность максимального повышения концентрации лактама в воде, с тем чтобы затраты на проведение последующего процесса выпаривания раствора можно было свести к минимуму. [c.618]

Применение полых ахшаратов позволяет иметь повьипенные скорости газов в поперечном сечении абсорбера, что также снижает размеры основного оборудования установки сероочистки. [c.80]

Определению основных размеров тарельчатого абсорбера (десорбера), так же как и в случае ректификационных колопн, предшествует определение числа теоретических тарелок. Методы определения числа тарелок рассмотрены выше. [c.244]

Для насадочных абсорберов и десорберов основные размеры могут быть найдены или путем определения числа теоретических тарелок и высоты, эквивалентной одной теоретической тарелке, или путем вычисления поверхности контакта фаз с использованием основного уравнения абсорбции (8. 1). Выбор диаметра и высоты такого аппарата и гидравлический расчет, включающий обоснование гидродинамического режима и определение потери напора, осуществляются с использованием расчетных уравпепий, подробно рассмотренных в 5 седьмой глапы. [c.244]

Анализ результатов расчета насадочного абсорбера показывает, что основное диффузионное сопротивление массопереносу в этом процессе сосредоточено в жидкой фазе, поэтому можно интенсифицировать процесс абсорбции, увеличив скорость жидкости. Для этого нужно либо увеличить расход абсорбента, либо уменьшить диаметр абсорбера. Увеличение расхода абсорбента приведет к соответствующему уве.пиче-нию нагрузки на систему регенерации абсорбента, что связано с существенным повышением капитальных и энергетических затрат (возрастают расходы греющего пара и размеры теплообменной аппаратуры). Уменьшение диаметра абсорбера приведет к увеличению рабочей скорости газа, что вызовет соответствующее возрастание гидравлического сопротивления абсорберов. Ниже приведены результаты расчета абсорбера при рабочей скорости газа ш = 2,15 м/с, практически вдвое превышающей принятую ранее [c.202]

Насадочные абсорберы. Основные размеры насадочного абсорбера могут быть рассчитаны по расходу газа, его средней скорости и требуемой поверхности массообмена F. Последняя определяется из общего уравнения массопередачи, с помощью которого средняя движущая сила находится без затруднений (см. главу IX). Напомним только, что под величиной F подразумевается не геометрическая (Fr), а активная поверхность насадки, т. е. F = = F/фа. Таким образом, если удельная геометрическая поверхность насадки равна а м /м , а площадь поперечного сечения абсорбера составляет / м , то рабочая высота аппарата Н (высота слоя насадки) выразится так Н = Flaf = FJ(p af. Для расчета Н достаточно, очевидно, знать коэффициент массоперадачи Ку, что требует, в свою очередь, предварительно определить коэффициенты массоотдачи /(у и K i- [c.495]

Определение основных параметров установок очистки газа алгинйЖ . Размеры абсорберов и отпарных колонн можно определить с помощью кривых на рис. У1.4, а, б [44]. Для уменьше- [c.131]

Скруббер Вентури относится к прямоточным распылительным абсорберам. В нем также используется принцип извлечения тумана под действ>ием инерционных сил, для увеличения которых повышается скорость газа (до 50 м/с и выше). Механизм улавливания тумана в скруббере Вентури основан на увеличении размера частиц за счет их слипания друг с другом. Этот процесс происходит вследствие высокой турбулентности газового потока и донолнитель-ного действия так называемого вторичного аэрозоля (орошающей кислоты). Укрупненные частицы отделяются от газового потока в циклонном сепараторе. Эффективность работы скруббера зависит от скорости газа в горловине, продолжительности контакта основного и вторичного аэрозолей, а также от геометрических соотношений аппарата. [c.177]

Труба Вентури была изготовлена из листового оргстекла тол-ццшой 8 мм и имела следующие основные размеры диаметр горловины — 235 мм, длина горловины — 50 лиг, диаметр конфузора и диффузора — 500 мм, углы раскрытия конфузора и диффузора соответственно 20 и 6 , общая длина абсорбера — 3300 мм. [c.56]

Поскольку на первой стадии контактирования степень П ревращения сернистого ангидрида в серный составляет около 90%, основное количество серного ангидрида абсорбируется в первом абсо(рбере. Соответственно поверхность холодильника для охлаждения кислоты во втором абсорбере будет в 3—4 раза меньще, чем в первом. Однако основные размеры и характеристики абсорберов (диаметр, поверхность насадки) должны быть приме рно одинаковыми, так как скорость поглощения серного ангидрида во втором абсорбере будет меньше из-за более низкой концентрации его в газе. [c.90]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология