Концентрация газов пиролиза

В производстве этилена произошел взрыв горючих газов. Комиссия установила, что первоначально разорвался линзовый компенсатор факельного трубопровода, а это привело к утечке газа и загазованности территории. Газовое облако, достигнув горящих форсунок печей пиролиза, воспламенилось, пламя распространилось в места с повышенной концентрацией газа, после чего последовал взрыв газовоздушной смеси. Анализ аварии позволил сделать следующие выводы [c.206]

Многократная блокировка, контролирующая основные параметры технологического процесса, исключает возможность включения электрофильтра в случае образования взрывоопасной концентрации газов пиролиза. [c.202]

Как показали испытания, во всех случаях входная концентрация газов пиролиза в электрофильтр составляла в среднем [c.202]

Чтобы предупредить аварии при возможных отклонениях от режима, аппараты термоокислительного пиролиза метана снабжают блокирующими устройствами, автоматически прекращающими подачу кислорода в агрегат при повышении против установленной величины перепада давления в реакторе или смесителе, а также температуры в смесителе при снижении расхода природного газа менее расчетного при снижении давления кислорода в коллекторе и уменьшении температуры газов пиролиза после реактора. Кроме того, блокировки автоматически включают подачу азота в агрегат при прекращении подачи кислорода имеются также блокирующие устройства сброса и сжигания некондиционных газов во время пуска агрегата и производственных неполадок. На рис. 3 показана структурная схема блокировок агрегата термоокислительного пиролиза метана. Из схемы видно, что при повышении концентрации кислорода в пирогазе до опасных пределов срабатывает автоблокировка, отключающая реактор и включающая [c.31]

Рассмотрим подробнее ряд возможных вариантов схемы с разрезными колоннами на конкретных примерах. На рис. 68 изображена схема, по которой в ректификационную колонну поступает смесь с высокой концентрацией компонентов более легких, чем легкий ключевой компонент. К этому случаю относится, например, ректификация газов пиролиза в метановой колонне с получением фракций Н2-СН4 и С2-С3-С4. [c.257]

Функциональная схема ХТС производства этилена из бензина изображена на рис. 6.6. Бензин и рециркулирующий этан поступают на пиролиз. Продукты пиролиза (пирогаз) направляются на стадию первичного фракционирования, где легкая и тяжелая смолы отделяются от газа пиролиза. Последний направляется на компримирование (сжатие компрессором). Газ пиролиза очищают от сероводорода и диоксида углерода, одновременно отделяются тяжелые фракции (С5 и выше). После осушки газ пиролиза поступает на разделение. В современных установках перед разделением газ подвергают глубокому охлаждению и выделяют водород и метан. Этан-этиленовая фракция подвергается очистке от ацетилена методом селективного гидрирования и разделяется на этилен с концентрацией 99,9% и этан. Последний возвращается на пиролиз. [c.353]

На рис. 2.4 приведена зависимость выхода пироуглерода от массового соотношения пар сырье при пиролизе пропановой фракции при 800 °С и времени реакции 1 с. Как видно из данных этого рисунка, введение до 20% масс, на сырье водяного пара влияет на выход пироуглерода в значительно большей степени, чем дальнейшее увеличение его подачи. При подаче водяного пара более 20% масс, выход пироуглерода снижается в той же степени, что и парциальное давление углеводородов. Это связано с тем, что реакция газификации углерода водяным паром при повышении его парциального давления изменяет порядок по НаО от первого к ну левому. Ясно, что с точки зрения подавления образования пироуглерода повышение концентрации водяного пара в смеси с углево дородами технологически оправдано до перехода реакции газификации в область нулевого порядка. Дальнейшее повышение концентрации водяного пара снижает образование пироуглерода в той же степени, в какой снижается производительность реакционного устройства по сырью. Данные табл. 2.4 характеризуют влияние парциального давления паров сырья (фракция 40—160°С) на состав газа пиролиза. [c.96]

Из данных табл. 40 видно, что при пиролизе смеси тяжелых фракций получены более низкие выходы контактного газа по сравнению с пиролизом прямогонных фракций нефти, выкипающих в аналогичных температурных интервалах. Это объясняется тем, что в составе смеси тяжелых фракций содержится 40% тяжелого керосина термического крекинга мазута, содержащего более 50% тяжелых конденсированных ароматических систем и непредельных углеводородов, которые при пиролизе превращаются, главным образом, в кокс. Поэтому выходы кокса по сырью значительны и составляют 5—6,2% по массе при температуре 750° С. Так как коксование тяжелых углеводородных систем при пиролизе протекает с одновременным выделением значительных количеств метана, то в составе газов (рис. 33) концентрация метана достигает при 750° С 40—41 % по объему, что превышает более чем на 10% (абсолютных) концентрацию метана в составе газов пиролиза более легких дистиллятов, полученных при той же температуре. В связи с образованием большого количества метана концентрации этилена и других газообразных олефинов существенно ниже и не превышают 28—29% по объему этилена, 7—8 — пропилена и 2—4 — бутиленов и дивинила. Добавление к сырью водяного пара до 50% по массе не приводит к существенному снижению образования кокса и увеличению выхода газа пиролиза. [c.119]

При использовании в качестве реактора пиролиза змеевика течи предельно допустимая температура металлической стенки не позволяет повысить скорость теплового потока и сократить длительность пребывания сырья в зоне реакции. В результате концентрация олефинов в газе пиролиза снижается и выход целевых продуктов уменьшается. [c.9]

При пиролизе этана в промышленных трубчатых печах глубина превращения сырья за один проход достигает 65% [И] (рис. 3) [12]. Концентрация этилена в газах пиролиза составляет 34 объемн. %, что свидетельствует о высоком выходе этилена на разложенное сырье. [c.18]

Уменьшение концентрации сажи в газах пиролиза перед электрофильтром позволило снизить ее концентрацию после электрофильтра до 11,8 мг/м при максимальном использовании в пенном аппарате эффекта конденсации. [c.275]

По максимальному выходу желательных компонентов температурный интервал 850—1300 °С можно разбить на три участка. Интервал от 850 до ЮОО°С, соответствующий максимальному выходу этилена, условно назван этиленовым режимом. Начиная с 1100°С и выше, объемная концентрация водорода в газе пиролиза удов- [c.276]

На полузаводской установке концентрация этилена в составе газов пиролиза достигает 35—36% по объему (рис. 35). Суммарная концентрация непредельных углеводородов Сг—С4 в газе составляет при температурах пироли- [c.126]

Если концентрации бутадиена высоки, например, в газах пиролиза или газах дегидрирования / -бутенов, то он будет целевым продуктом и его следует выделить в чистом виде. [c.186]

Таким образом, любой процесс выделения ацетилена должен обеспечивать, по возможности, полное удаление всех примесей, которые могут затруднять дальнейшую переработку ацетилена. Так как производственные неполадки иногда могут возникать из-за присутствия даже следов таких примесей (вследствие сравнительно низкой концентрации ацетилена в газовом потоке, поступающем в секцию выделения и очистки, содержания многих сильно различающихся компонентов в одной и той же сырьевой газовой смеси и необходимости обеспечить высокую полноту выделения ацетилена), то экономичное извлечение ацетилена из газов пиролиза представляет весьма серьезные трудности. Совершенно очевидно, что экономичное извлечение ацетилена определяется в первую очередь двумя факторами а) рациональным выбором растворителя и б) выбором оптимальной схемы выделения и очистки. Оба эти фактора будут рассмотрены раздельно. [c.247]

Рисунок 2 - Зависимость концентрации этилена в газе пиролиза от температуры

Большинство олефиновых газовых потоков, выделяемых из нефтезаводских газов или получаемых пиролизом насыщенных углеводородов, содержит ацетиленовые углеводороды в концентрациях, изменяющихся от десятых долей процента до 2%. Если олефиновые потоки предназначаются для производства некоторых нефтехимических продуктов, эти примеси необходимо предварительно удалить. Хотя разработан ряд процессов жидкостной очистки с применением растворителей для избирательного удаления ацетилена, обычно более экономичным оказывается избирательное каталитическое гидрирование, особенно если ацетиленовые углеводороды присутствуют в сравнительно небольших количествах и требуется получать газ весьма высокой чистоты. Избирательным каталитическим гидрированием газов пиролиза или очищенных олефиновых потоков можно получать товарный продукт с содержанием ацетилена всего 1-10 %. При очистке олефинового сырья удаление ацетилена можно осуществлять в различных точках схемы. Выбор паиболее рациональной схемы зависит от многочисленных факторов, которые в каждом конкретном случае следует детально рассмотреть. Основная задача заключается в выборе, проводить ли очистку газа пиролиза или очищенного олефинового концентрата. На большинстве действующих в настоящее время промышленных установок ацетиленовые углеводороды обычно удаляют из газов пиролиза после выделения ароматических углеводородов и кислотных газов [32]. На некоторых установках для удаления небольших количеств ацетилена и его высших гомологов из очищенных олефиновых потоков применяют избирательное каталитическое гидрирование. В литературе [32] были детально рассмотрены преимущества и недостатки удаления ацетилена в различных точках схемы выделения и очистки олефинового сырья. [c.336]

Анализ газов пиролиза пропана и н-бутаиа в целях установления влияния температуры прн постоянном времени нагрева на протекание реакций крекинга й дегидрирования выполнен П. К. Фролихом с сотрудниками [20]. На рис. 21 показан состав продуктов нпролиза пропана, а именно про-пена, водорода и этилена (метан не обнаружен), в зависимости от температуры. Можно видеть, что при 880° в газе содержится наибольшее количество олефипов. Максимальное содержание пропепа в газе наблюдается нри температуре реакции 810°. До этой температуры содержание водорода в газе эквивалентно содернчанию нропена. Отсюда следует, что здесь происходит чистая реакция дегидрирования. Выше 810° содержание пропепа падает, в то время как содержание водорода сильно возрастает, показывая этим, что пропеп претерпевает вторичную реакцию, сопровождающуюся освобождением водорода. Максимальная концентрация этилена достигается при 890°, когда содержание его составляет около 30%. [c.51]

По данным [8], очистку газов от сероводорода и других серосодержащих газов производят в том случае, если в них содержится до 50 мг/мз сероводорода. Разработано большое число различных процессов очистки газов от серосодержащих соединений. По своему назначению они подразделяются на процессы с утилизацией поглощенной серы и без утилизации. Последние, как правило, используются на установках небольшой производительности и при низкой концентрации сероводорода в газах пиролиза. В зависимости от агрегатного состояния поглотителя эти процессы можно разделить на жидко- и твердофазные (соответственно мокрые и сухие). [c.299]

Разделение газов пиролиза непостоянного состава возможно только на абсорбционно-ректификационных агрегатах. Эти агрегаты отличаются малой чувствительностью к составу газа, но в то же время на них нельзя получить этилен высокой концентрации, пригодный для целей полимеризации. [c.10]

Вводимые в действие установки пиролиза оснащаются агрегатами газоразделения, работающими по принципу низкотемпературной ректификации. На этих агрегатах получают олефины высокой степени чистоты с концентрацией 99,9%. Но они могут эффективно работать лишь на газе пиролиза постоянного состава. Это приводит к необходимости обеспечения установок пиролиза стабильным сырьем. [c.10]

В связи с тем, что пиролизуемое сырье представляло собой серусодержащий продукт, оказалось интересным выяснить, какая часть сернистых соединений переходит в газ пиролиза. Было установлено, что концентрация сероводорода в газе пиролиза колеблется от 0,9 до 1,2 объемн. % в зависимости от выхода газа. Общее содержание органической серы в газе составляет 310 мг нм , из них тиофенов и меркаптанов — 202 мг, сероуглерода — 22 мг и сероокиси — 86 лг. Таким образом, примерно 55% содержащейся в нефти серы переходит в газ пиролиза. [c.19]

Дальнейшее повышение температуры снижает весовой выход газа, хотя его объемный выход непрерывно увеличивается. Это происходит за счет увеличения содержания в газе пиролиза водорода и метана, концентрация которых в газе при 900° С составляет соответственно 35,2 и 28,6 объемн. %. Характер изменения выхода суммы низших олефинов в этом же интервале температур примерно одинаков, однако их максимальный выход соответствует температуре на 50 град ниже, чем выход всех газообразных продуктов. [c.41]

Применение процесса третьего тина затруднено из-за того, что не известно удовлетворительных селективных растворителей. Идеальный реагент должен взаимодействовать с ацетиленом, присутствующим в небольшой концентрации в газе пиролиза и полностью поглощать его, желательно при умеренных температуре и давлении и без катализаторов. Образующееся соединение должно легко отделяться от непрореагировавшего газа и легко затем разлагаться на ацетилен и исходный реагент или давать продукт, имеющий промышленную ценность. Например, подходящим реагентом мог бы служить гликоль. Он реагирует с ацетиленом, образуя довольно нелетучий циклический эфир, который может гидролизоваться с образованием уксусного альдегида (являющегося товарным продуктом) и гликоля, возвращаемого в систему [c.171]

Перевод существующих промышленных пиролизных печей на режим высокотемпературного пиролиза углеводородов с использованием для пирозмеевика труб, изготовленных из стали марки Х23Н18 и серийно выпускаемых трубными заводами, обеспечивает повышение концентрации этилена в газе пиролиза и позволяет с минимальными капитальными затратами на существующем оборудовании и площа- [c.74]

Для повышения концентрации ацетилена в газе пиролиза при сожжении следует применять кислород, а не воздух. Для максимального снижения расхода кислорода и получения высокой температуры в реакторе требуется предварительный подогрев сырья и кислорода перед смешением и сжиганием. Выбор подходящих формы и размеров горелки и условий предварительного подогрева газов для получения устойчивого пламени в масштабах промышленной установки потребовал проведения многих исследований. [c.181]

Контролируемые схемой параметры являются основными побудителями образования взрывоопасной концентрации газов пиролиза. При выходе этих параметров за пределы допу- [c.201]

Концентрация и выделение чистых олефинов, например из крекинг-газов, газов пиролиза, риформипг-газов и т. д., исключительно важны для нефтехимической промышленности. В принципе эти процессы заключаются в том, что смеси газообразных алифатических углеводородов разделяются на этан-этиленовую, пропан-пропеновую и бутан-бутеновую фракции. Каждую фракцию можно затем разделить на олефиновую и парафиновую части. Обычно из таких газовых смесей прежде всего выделяют водород и метан. [c.69]

Для оценки возможности образования взрывоопасных концентраций рассмотрим условия взрываемости смеси С2Н2, О2 и СН4 (см. рис. 23,6), которая в какой-то мере характеризует состав газов пиролиза. Взрыв данной смеси при содержании около 10% ацетилена возможен только в том случае, если в ней находится не менее 40% кислорода. Практически это невозможно, так как при таком содержании кислорода в газах пиролиза ацетилен отсутствует. [c.58]

В таблице 79 приводится характеристика газов пиролиза некоторых видов газообразного углеводородного сырья смеси газообразных углеводородных фракций этановой, пропан-пропиленовой, бутан-бутиленовой и конденсатов (С и высших), практически применяемых в настоящее время этановой и пропан-пропиленовой фракции (с концентрацией Сз 54,8 и 21,1%) а также смеси газообразных углеводородных фракций—зтано-вой и пропановой, применение которых намечено в 1965 году. [c.191]

В процессе пиролиза пропана в интервале температур от 610 до 830 °С максимальный суммарный выход непредельных углеводородов (при оптимальном времени контакта) наблюдается при 770 °С [13]. Концентрация этилена в газах пиролиза составляет 27 объемн. % Увеличение температуры до 830 °С и умеиыиепие времени контакта (в 2,3 раза) приводят к повышению концеитра-ции этилена в газе до 29,8 объемн. %. На рис. 4 изображены кривые зависимости выхода продуктов пиролиза от глубины разложе ния пропана (по данным эксплуатации промышленных трубчатых печей) при температуре на выходе из реакционного змеевика 772—820 °С, избыточном давлении 1,12—2,25 ах и временен контакта 0,7—1,13 сек [14] [c.18]

Для снижения концентрации в циркулирующем поглотительном масле неотфильтрювавш ихся сажи и кокса, а также удаления избытка этого масла, образующегося при конденсации углеводородов из газов пиролиза, часть его выводится по трубопроводу на склад. [c.26]

Содержание этилена и нропилена высокое в газах коксования на жестком режиме (при высокой температуре), В газах каталитического крекинга, помимо этилена и пропилена, присутствуют в значительных концентрациях и бутилены. Наибольшее содержание этилена и пропилена наблюдается в газах пиролиза. [c.324]

Если газовые смеси бедпы водородом, как, например, газы крекинга, то время контакта и температуру нужно увеличить. В случав работы с газом пиролиза нефти, который содержит всего 12% водорода, оптимальная температура равна 325°, а наиболее выгодная часовая объемная скорость — 350. При еще меньших концентрациях водорода, например около 4%, работают с часовой объемной скоростью 300, повышая температуру до 400° [7]. Наличие кислорода в газе не мешает реакции, поскольку пад этим катализатором кислород, полностью превращается в воду. [c.156]

На рис. IV.2 изображена схема селективного гидрирования ацетилена [2]. Газ пиролиза подогревается за счет теплообмена с продуктами реакции и окончательно догревается в трубчатой нечи 1. Затем он сверху вниз проходит параллельно два реактора и охлаждается в теплообменнике и водяном холодильнике. Для более полного удаления ацетилена весьма важно, чтобы реакционная смесь проходила через катализатор равномерным потоком, без проскоков и перемешивания. Для этого катализатор разделен по горизонтали на несколько слоев, в промежутках между которыми газ повторно перераспределяется. В этих же промежутках размещаются смесительные устройства для поддува части слабо нагретого сырьевого газа, снимающего избыточную теплоту реакции. Кроме того, вследствие малой концентрации ацетилена сама реакционная смесь аккумулирует часть тепла процесса и таким образом предотвращает чрезмерный подъем температуры. Перед входом газа в печь и реакторы в поток вводится разбавляющий водяной пар, количество которого варьируется в зависимости от активности катализатора. Пар подается для снижения отложения полимеров и смол на катализаторе и уменьшения подъема температуры в реакторах. [c.152]

Ряд растворителей обладает большей растворяющей способностью по отношению к ацетилену, чем ацетон. Некоторые из них перечисляются ниже. Поскольку концентрация ацетилена в газах пиролиза невелика, обычно перед контактированием растворителя с газом последний сжимают для повышения парциального давления ацетилена. Правда, в пат. США 2029120 ( СБА — Сосьете Бельж де л азот ) указывается [17], что вследствие высокой растворяющей способности жидкого аммиака по отношению [c.248]

Математическую зависимость мевду значениями основных параметров процесса осавдения пироуглерода в порах графита и глубиной зоны реакции пиролиза метана "х" получили, решая уравнение материального баланса для элементарного объема поры диаметром <1, предполагая, что скорость реакции Кц в этом объеме равна разности мевду количеством газа, диффувдирующим в объем и выходящим из него, а реакция протекает на поверхности пор и имеет первый порядок. Концентрацию газа во внешнем потоке обозначим через, на расстоянии х по длине поры с . [c.86]

Трехкомпонентный никель-кобальт-хромовып катализатор, который также применяется для очистки газов пиролиза, в некоторых отношениях отличается от катализаторов типа молибдата кобальта [32]. Избирательность трехкомпонентного катализатора, по-видимому, меньше зависит от колебаний состава газа, парциальных давлений водорода и этилена и продолжительности контакта. По имеющимся данным активность катализатора значительно не снижается и в присутствии сернистых соединений при концентрации их до 0,6—1,1 г/м . При небольших изменениях температуры процесса можно поддерживать достаточно высокие избирательность и активность катализатора. Скорость образования полимерных отложений оказывается значительно меньше, чем при кобальтмолибдатном катализаторе, и продолжительность работы между регенерациями можно увеличить до 3—6 месяцев. [c.338]

Основное отличие конденсационно-испарительной колонны от ректификационной заключается в том, что в первой колонне нельзя изменять соотношение высот конденсационной и отпарной секций, т. е. возможности регулирования процесса ограничены.. Однако этот недостаток не является существенным, так как колебания состава сходного газа обычно незначительны (газы пиролиза) или даже не наблюдаются (воздух). Кроме того, конденсационно-испарительная колонна, как показали опыты, может обеспечить высокую четкость разделения в широком интервале изменения состава исходной сме-си. Например, при работе со смесью метанол—вода высокая чистота продуктов разделения достигалась при концентрации метанола в исходной смеси от 0,388 до 0,65 моль1моль. [c.307]

Аппарат с уголковой насадкой обеспечивает охлаждение газов пиролиза до тем1пературы 25—35° С и снижает содержание сажи на выходе из аппарата до 0,7—0,9 г/нм (при входной концентрации 1,6 г/нм ), создавая тем самым необходимые условия для нормальной работы установленного за ним мокрого электрофильтра., [c.126]

Проведенными опытами по пиролизу ромашкинской нефти установлено, что в интервалах температур 700—800° С выход олефинов составляет 30—31 вес.% от нефти при их концентрации в газе пиролиза до 67 вес.%. [c.22]

Источником для получения ароматичеоких углеводородов является также пиролиз бензиновых, керосино-газойлевых фракций и нефтяных остатков. Хотя процесс реформинга и выгоднее, чем п ирол из жидиих углеводородов, но последний не нотеря-л своего значения, т. к. резко повысился опрос на этилен и пропилен, а газы пиролиза характеризуются высокой концентрацией низших олефинов Сг—С4. [c.133]

При повышении концентрации кислорода в газах пиролиза до опасных пределов (0,8% об.) стала срабатывать блокировка, отключающая реактор от коллектора газов пиролиза и включающая сброс газа на факел. Однако вследствие несовершенства ранее установленных приборов (типа МГК-14) время запаздывания системы блокировки достигало 90 с, поэтому с момента появления сигнала о повышенном содержании кислорода в газах пиролиза и до момента сброса газа на факел мог образоваться значительный объем взрывоопасной газовой смеси в аппаратах и трубопроводах. Для улучшения условий безопасности в производстве были применены более совершенные газоанализаторы типа МАГНОС-2 на кислород в газе пиролиза с меньшим временем запаздывания около 30 с), что позволило в [c.114]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология