Приближение поверхности пламени

Для исследования, проведенного в лаборатории Института им. П. И. Баранова, был выбран открытый стационарный факел с центральным источником поджигания. Так как размеры источника были малы, то можно было принять, что образование фронта пламени происходит от точечного источника поджигания в потоке. Пламя от точечного источника распространяется с некоторой скоростью, определяемой механизмом турбулентной диффузии и нормальной скоростью распространения пламени. Поверхность пламени при распространении его в неподвижном газе представляла бы собой поверхность сферы, но при горении в потоке пламя сносится набегающим потоком горючей смеси и осредненный фронт пламени представляет собой (приближенно) поверхность конуса, ось которого совпадает с ОСЬЮ потока. [c.230]

Часть электрических зарядов не участвует в образовании сигнала (ионного тока) из-за утечки зарядов на корпус д тектора и зажигающий элемент. Наиболее полный сбор зарядов достигается при наибольшей напряженности поля у среза горелки в зоне ионизации. Этому условию отвечает применение электрода-коллектора в форме цилиндра, когда плоскость его нижнего среза на 1—2 мм выше горелки, расположенной по оси цилиндра. При этом пламя находится практически внутри цилиндра. Такая система электродов обеспечивает не только высокую чувствительность, но и наиболее широкий линейный диапазон (увеличение максимальной концентрации). Излишнее приближение коллектора к горелке может вызвать перегрев электрода и эмиссию положительных ионов с его поверхности. Для исключения этого на коллектор должен быть подан отрицательный потенциал. С другой стороны, отрицательный потенциал на горелке препятствует рекомбинации положительных ионов и обеспечивает их полный сбор. При оптимальном выборе конструкции и положения электродов ток насыщения практически одинаков при любой полярности электродов. [c.58]

При типичных значениях Я, с,,, р,, и у,, 50 см/сек формула (4) дает б 10 см. следовательно, толщина б велика сравнительно со средней длиной свободного пробега ( 10- - см) и для описания структуры пламени можно пользоваться уравнениями механики сплошной среды. С другой стороны, толщина б мала сравнительно с характерными размерами экспериментальной аппаратуры (например, диаметром устья горелки и, следовательно, кривизной конуса пламени в экспериментах с горелками Бунзена), так что во многих экспериментах пламя может приближенно рассматриваться как поверхность разрыва. Из формул (3) и (4) следует, что при постоянной температуре поэтому экспериментальные исследования структуры ламинарных пламен часто проводятся при давлениях ниже атмосферного. [c.141]

Диффузионное пламя в узком смысле можно определить как квазистационарное, почти изобарическое пламя без предварительного перемешивания, в котором реакция протекает в основном в узкой зоне, которую можно приближенно считать поверхностью. В данной главе будут рассматриваться задачи, в которых оказывается справедливым такое определение диффузионного пламени. Метод Шваба — Зельдовича (глава 1, 4) дает удобную схему, в рамках которой могут быть рассмотрены эти задачи. Теория Шваба — Зельдовича обычно оказывается более пригодной для систем без предварительного перемешивания, чем для систем с предварительным перемешиванием, ввиду того, что, как будет показано, в случае диффузионных пламен знание скорости химической реакции часто оказывается несущественным. [c.62]

Определение поверхности турбулентного пламени при горении в закрытых системах часто оказывается затруднительным, потому что при высоком уровне турбулентности видимое пламя почти целиком заполняет клинообразную область за пламедержателем. Вол [ ] принял, что поверхностью пламени является передняя граница светящейся зоны, расположенная вверх по потоку, и при вычислении величины Зт разделил полный объемный расход набегающего потока на площадь этой поверхности. Скарлок и другие [32-34] приближенно учли расходимость линий тока вверх по потоку от зоны пламени вследствие изменения плотности в зоне горения. Результаты всех этих исследований показывают, что скорости турбулентного горения в трубах значительно больше скоростей турбулентного горения в открытых системах, а также больше скоростей, предсказываемых любыми теориями турбулентного горения. Хотя предполагалось, что увеличение скорости турбулентного горения в закрытых системах может быть связано с турбулентностью, возникающей в областях с большими градиентами скорости прямые эксперименты которые будут рассмотрены [c.232]

При записи формулы (19) использованы определения безразмерных параметров А, 7, а и 0. Для малых значений параметра Г формула (19) приводит к таким же качествен пым выводам о поведении системы, что и формула (14) предыдущего параграфа, т. е. из формулы (19) следует, что т — Г1Я т растет с ростом Г и и с уменьшением pJ и Ь. Такого соответствия между этими формулами можно было ожидать, так как из ограничений, рассмотренных выше, следует, что формула (19) справедлива при больших значениях 0,, и малых значениях ]/ . Сильная зависимость скорости реакции от температуры при больших значениях 0 приводит к тому, что нламя сосредоточивается в узкой зоне, так что оказывается справедливым приближение, в котором пламя рассматривается как поверхность. Из определения величины У видно, что малым значениям У соответствуют малые значения Г и скорости химической реакции, т. е. требование малости У означает практически то же самое, что и требование малости Г. Главным преимуществом формулы (19) является то, что, как подтверждено в следующем разделе численными расчетами, она приводит к вполне удовлетворительным [c.319]

Сгорание прн частичном смешении и массообмене между фазами. На рис. 4-16,б и г показаны пламена, стабилизированные на плохообтекаемом теле, поверхность которого смочена испаряющимся жидким топливом. В этом случае расход топлива не может быть npoHSBOvibHbiM, а зависит от скорости потока воздуха. Методика приближенного расчета параметра переноса изложена па стр. 178. [c.283]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология