Типичные значения прочности

ТИПИЧНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ПРОЧНОСТИ [c.176]

Рис. 2.41. Типичные значения прочности ненаполненных (заштрихованная часть) и наполненных короткими волокнами (незаштрихованная часть) пластиков

Первая группа параметров, отраженная в табл. 4.7, показывает, что для стеклообразующих катионов типичны высокие заряды ионов, малые значения ионных радиусов и координационных чисел, и, как следствие, высокая напряженность поля. Для элементов-модификаторов, напротив, характерны низкие заряды ионов, большие ионные радиусы и координационные числа в сочетании с низкой напряженностью поля. Для стеклообразующих оксидов характерны высокие значения прочности химической связи. [c.108]

Очевидно, что чем более опасный дефект имеется в данном образце, тем больше перенапряжения и тем меньше прочность. Испытывая много образцов, мы, как правило, пе получим даже двух одинаковых значений прочности. В то же время в большинстве образцов дефекты окажутся одного типа, поэтому большинство образцов будет обладать значением прочности, близким к среднему. На рис. 13.2 показаны типичные кривые распределения значений прочности. Эти кривые чаще всего симметричны (гауссово распределение), т. е. очень прочных образцов так же мало, как и мало- [c.195]

Рассмотренные выше серии 5000 и 6000 включают сплавы умеренной прочности (типичные значения приведены в табл. 6). Рассмотрим две другие серии алюминиевых сплавов, характеризуемых значительно более высокой прочностью, но и гораздо большей чувствительностью к КР. К серии 2000 относятся существенно бинарные сплавы Л1 — Си, например, сплав 2219, а также сплавы тройной системы А1 — Си — Мд, такие как 2014 и 2024. Последовательность формирования выделений зависит от относительного содержания меди и магния в сплаве. Если соотношение u M.g очень велико, как в сплаве 2219, то наблюдается хорошо известная последовательность [123] [c.84]

Эти показатели можно рассматривать лишь как типичные, поскольку конкретные значения показателей зависят от состава смолы, армирующего наполнителя и Условий приготовления композиций. Ниже эти характеристики используются в целях сравнения свойств этих композиций с другими системами. Указанные выше различия значений прочности и ударной вязкости изделий двух типов можно отнести к различному содержанию стеклянного волокна, а также к особенностям технологии формования при производстве листов и блоков с использованием более коротких волокон при производстве листов. [c.272]

Заканчивая обсуждение проблемы описания закономерностей разрушения ориентированных полимеров, которое свелось по существу к обсуждению формулы Журкова, сделаем одно замечание. Хотя наиболее полную картину прочностных свойств полимера дает зависимость долговечности от температуры и напряжения, в практике обычно пользуются значением Опр прочности полимера при определенной температуре. За Опр принимают значение напряжения, при котором полимер разрушается при определенном режиме нагружения, обычно при растяжении с постоянной скоростью деформации. Это значение можно вычислить, зная коэффициенты в формуле Журкова. Если мы будем считать, что процесс разрушения занимает время Т1 порядка 1 с (типичное время в экспериментах по испытаниям на прочность), то Опр можно вычислить, переписав формулу (XVI. 1) в следующем виде [c.374]

Более прочные связи имеют большие силовые постоянные и частоты колебаний. Для многоатомных молекул силовые постоянные валентных колебаний, вообще говоря, невозможно определить строго и однозначно. Тем не менее полученные значения, несмотря на их приближенный характер, полезны для оценки прочности химических связей. Некоторые типичные значения приведены в табл. 1.10. [c.34]

Разрушение твердого тела включает три стадии — инициирование субкритической трещины, ее медленный стабильный рост до критических размеров и, наконец, ее быстрое нестабильное распространение. Необязательно, что при разрушении проявляются все стадии. Например, общепризнано, что при разрушении стекол критические дефекты уже существуют в виде поверхностных трещин, и кратковременная прочность стекол определяется только третьей стадией. В пластичных металлах, в которых трещины инициируются накоплением дислокаций, разрушение проходит через все три стадии. Хрупкие густосетчатые полимеры, такие как отвержденные эпоксидные и полиэфирные смолы, по характеру разрушения ближе к минеральным стеклам, чем к пластичным металлам. Поэтому вероятно, хотя и не на все сто процентов, что их прочность определяется, как и прочность минеральных стекол, напряжением, необходимым для распространения уже существующих дефектов. Размеры этих дефектов можно грубо оценить по уравнению Гриффита. Типичные значения разрушающего напряжения для этих полимеров составляют примерно 100 МН/м , модуля Юнга — [c.79]

Типичное экспериментальное значение прочности при растяжении, МН/м8 [c.114]

Для дисперсионно твердеющих сталей высокие значения прочности могут быть достигнуты в сочетании с достаточной вязкостью. Характерная черта таких сталей — отсутствие резкого перехода от вязкого состояния к хрупкому, хотя при низких температурах и получаются более низкие значения ударной вязкости. Типичные свойства подобных сталей показаны в табл. 1.12 и на рис. 1.10. [c.28]

Типичные кривые напряжение — деформация при испытаниях на растяжение приведены на рис. 2.45. Пропорциональная зависимость наблюдается только вблизи начала координат, а далее кривые имеют сложный характер. Максимальное значение напряжения определяет величину так называемого временного сопротивления, которую обычно принимают за меру прочности. [c.252]

Анализ расчета координационных чисел п, по этой формуле показыва- ет, что вблизи температуры плавления ni = 10,5 0,2, т. е. значения почти одинаковы для всех типичных металлов. Это говорит о подобии структур жидких металлов. Не следует, однако, отождествлять понятие подобия структур с идентичностью. Помимо координационного числа понятие структуры включает межатомные расстояния, прочность связей, средние квадратичные отклонения атомов от их равновесных положений. Эти параметры для металлов разные. [c.175]

Молекулярные кристаллы также представляют обширные возможности для изучения влияния состава жидкой среды на понижение прочности твердого тела. Так, для неполярных веществ, например твердых углеводородов, наибольшие эффекты понижения прочности проявляются под действием жидких неполярных сред, тогда как по мере увеличения полярности среды происходит повышение межфазной энергии и ослабление эффектов уменьшения прочности. Это иллюстрируется рис. XI—28, на котором в координатах, отвечающих уравнению Гриффитса, сопоставлены отношения прочностей чистых образцов нафталина Ро и — в Присутствии среды и соответствующих значений межфазной энергии 0о и Ста поверхностная энергия определялась расщеплением монокристаллов нафталина по методу Обреимова — Гилмана (см. 4 гл. I). Опыты с водными растворами типичных поверхностно-активных веществ (спиртов и кислот жирного ряда) показали, что [c.337]

Типичным примером каркасного действия служит обычный бетон. Большая прочность бетона при малом расходе цемента обусловлена каркасным действием наполнителей и подбором их гранулометрического состава с таким расчетом, чтобы максимально заполнить свободное пространство, т. е. мелкие зерна наполнителя должны заполнять промежутки между крупными. При этом наполнитель выполняет еще функцию удешевления , которая в данном случае имеет не меньшее значение. [c.118]

Конденсационно-кристаллизационные структуры не могут проявлять свойства тиксотропии, синерезиса, на-бз хания — они проявляют упруго-хрупкие свойства. Их прочность обычно значительно выше прочности коагуляционных структур. Типичной конденсационной структурой является гель кремневой кислоты. Кристаллизационное структурообразование имеет большое значение для твердения минеральных вяжущих веществ в строительных материалах на основе цементов, гипса или извести. [c.152]

Из факторов, обусловливающих такую зависимость прочности от толщины клеевого слоя, по-видимому, наибольшее значение имеют два увеличение числа случайных дефектов с увеличением размера, что особенно типично для разрушения хрупких образований, и возник- [c.332]

Иногда наблюдают симбатное повышение внутренних напряжений с увеличением адгезионной прочности [122, 126, 140]. Такая зависимость, например, отмечается при введении наполнителя в полиэтиленовые покрытия на металлах. Однако наиболее типичная зависимость адгезионной прочности от внутренних напряжений имеет антибатный характер нарастание внутренних напряжений сопровождается снижением адгезионной прочности, и наоборот. Было показано [113], что изменение состава растворителя в лаке на основе поливинилформальэтилаля приводит к немонотонному изменению внутренних напряжений и адгезии к алюминию максимальному значению адгезионной прочности соответствует минимальное значение внутренних напряжений (рис. IV.22). Антибатная связь между адгезионной [c.178]

Удивительно высокие значения полной сорбционной способности Т, особенно для бентонитов и типичных монтмориллонитов," одновременно характеризуются их более высоким сглаживающим и пластифицирующим влиянием при добавке их к более тощим глинам. Усадка при высыхании, во многих отношениях аналогичная пластичности, определяется значением Т, но она не обязательно изменяется параллельно последнему . Механическая прочность в холодном состоянии возрастет вместе с Т приблизительно согласно гиперболическому закону (фиг. 338)=. [c.331]

Все те свойства, которые указывают на наличие дефектов — электропроводность, механическая прочность и т. д., отнесены Смекалом к классу структурно-чувствительных свойств. Согласно теории о реакциях в однокомпонентных кристаллических твердых веществах, диэлектрические свойства имеют особое значение и в основном зависят от термической предыстории данного твердого агрегата. Типичным примером в этом отнощении служит явление полупроводимости, которая обозначается как р-тип, если в кристаллической структуре имеется недостаток катионов ( дырочная проводимость), или как и-тип — в случае избытка катионов (электронная проводимость). [c.699]

Выше было показано, что предельная прочность на разрыв сырого каучука в значительной степени определяется тем, происходит ли кристаллизация во время растяжения. Есть основание предполагать, что кристаллизация может подобным же образом влиять на сопротивление разрыву вулканизованного каучука, хотя и в меньшей степени, поскольку уже существует прочно сшитая молекулярная сетка. Синтетические каучуки, которые не кристаллизуются, такие как бутадиен-стирольный (0К-8), обычно дают вулканизаты, слабые сравнительно с вулканиза-тами, изготовленными из каучуков, могущих кристаллизоваться, таких, как натуральный каучук или хлорбутадиеновый (неопрен). Типичные значения прочности на разрыв для резин натурального каучука хорошего качества без наполнителей (незагруженные резиновые смеси) лежат между 200 и 300 кг1см (рассчитанными на начальное поперечное сечение), тогда как соответствующие значения для бутадиен-стирольного ( К-8) составляют около 30 кг1см" . Эта разница может быть, однако, сильно уменьшена введением усилителя — сажи. Сажа мало влияет на сопротивление разрыву в случае натурального каучука, но приводит бута-диен-стирольные резины к тому же порядку величины сопротивления на разрыв, т. е. 150—200 Очевидно, частицы сажи способны выполнять функции, которые в натуральном каучуке несут кристаллиты ). [c.173]

Для среднемодульного прочного УВН на основе ПАН исходных волокон типичные значения коэффициента реализуемой прочности наполнителя в УУКМ не превышали 18 %, а коэффициента реализации модуля упругости 38 %. В УУКМ из тех же УВН, но подвергнутых при их изготовлении воздействию ГСС коэффициент реализуемой прочности наполнителя составлял 30-58 %. Коэффициент реализации модуля упругости наполнителя при этом был еще выше и лежал в пределах 46-83 %. [c.214]

Адгезивы, синтезированные с соблюдением названных требований, должны характеризоваться повышенной адгезионной способностью. Однако функциональность имеет значение не только в качественном, но и в количественном аспекте, поскольку рост поверхностной энергии полимера способен привести одновременно к повышению жесткости его макромолекул за счет увеличения энергии когезии и снижения подвижности цепей. Как следствие, типичные зависимости прочности клеевых соединений от содержания групп в адгезиве описываются кривыми с максимумом. Казалось бы, этого можно избежать применением растворов или расплавов клеев. Но увеличение числа функциональных групп сопровождается ростом величины Рп вследствие удаления растворителя или охлаждения расплава. Поэтому оптимальный адгезив должен сочетать высокое число адгезионноактивных групп со способностью к достаточно высокой скорости релаксации. [c.32]

Многие факторы, оказывавшие влияние на приготовление пoли мерных смесей из диеновых эластомеров [3], имеют значение и при получении прозрачных ударопрочных полимеров на основе акриловых мономеров. Большое влияние оказывает тип акрилового мономера, создающего основную цепь. Были использованы мономеры с ярко выраженными высокоэластическими свойствами, например метил-, этил-, изопропил-, н-бутил-, изобутил-, 2-этилгексил-и я-октилакрилаты, а также их сополимеры с метакриловыми эфирами, стиролом, производными стирола, производными винилнит-рильного типа. Во многих случаях прочность таких каучуков ниже, чем типичных диеновых эластомеров. Однако с помощью прививки и из этих эластомеров могут быть получены высокопрочные каучуки. Структуру образующегося геля можно регулировать добавлением небольших количеств бифункциональных мономеров, например ди-винилбензола. Прививка способствует также получению необходимой степени диспергирования фаз, так же как для полимерных смесей на основе диеновых каучуков [6, 7, 8]. [c.176]

Пластики низкого давления в отличие от пластиков контактного давления имеют соотаетственно лучшие прочностные свойства. Следующие значения прочности при комнатной температуре могут рассматриваться как типичные для характеристики связи между давлением прессования и прочностью при изгибе. [c.312]

На рис. 5.22 суммированы экспериментальные данные по изменению истинных значений прочности и удлинения при разр лве ориентированного стекла СО-120-при 20 °С по мере увеличения бв в области вынужденно-эластических деформаций. На этом же рисунке показан типичный характер изменения прочности в области низких температур (при температуре хрупкости). По мере увеличения степени вытяжки органических стекол проявляется экстремальный характер изменения не только этих важнейших характеристик, но и Других показателей, например температуры хрупкости (рис. 5.23). [c.117]

Экстремальные изменения радиуса надмолекулярной структуры II толщины сольватного слоя непосредственно влияют на характер зависимости структурно-механической прочности и агрегативной устойчивости нефтяной системы. Кривые изменения этих свойств типичны для многих нефтепродуктов. В точке Ж устойчивость нефтяных дисперсных систем к расслоению на фазы максимальна толщина сольватной оболочки в точке А имеет максимальное значение Я кс, благодаря чему уменьшается движущая сила процесса расслоения. Толстая прослойка дисперсионной среды между надмолекулярными структурами снижает структурно-механическую прочность нефтяных дисперсных систем, первый минимум которой достигается в точке К. Утоньшение сольватного слоя на поверхности надмолекулярных структур повышает движущую силу расслоения системы на фазы. После удаления основной части сольватного слоя (точка 3) дисперсионная среда начинает взаимодействовать непосредственно со слоем надмолекулярной структуры, обуславливая его полное разрушение в точке Б. В этой точке сложные структурные единицы переходят в состояние молекулярного растбора с бесконечной устойчивостью к расслоению на фазы. Предлагаемое объяснение экстремальных изменений структурномеханических свойств и агрегативной устойчивости нефтяных систем справедливо, если считать, что межфазная энергия на границе структурная единица — дисперсионная среда меняется незначительно. [c.41]

Кривые течения жидкообразных структурированных систем могут быть представлены также в координатах вязкость — напряжение сдвига. На рис. VII. 13 показаны р р типичные кривые течения для таких систем в координатах скорость течения (деформации)—напряжение и ньютоновская вязкость — напряжение. Из рисунка видно, что их свойства могут быть охарактеризованы тремя величинами вязкости двумя ньютоновскими Т1 акс (для неразрушенной структуры), т]н н (для предельно разрушенной структуры) и пластической вязкостью г] в промежуточной области, моделируемой уравнением Бингама. Наличие структуры и ее прочность, особенно в жидкообразных системах, можно оценивать не только пределом текучести, но и разностью т]макс — Лмии. Чем больше эта разность, тем прочнее структура материала. Значения вязкости Т1макс и Лмин могут различаться на несколько порядков. Например, для 10%-ной (масс.) суспензии бентонитовой глины в воде Т1м кс . [c.378]

Принцип действия прибора Реотест основан на измерении сопротивления, которое оказывает испытуемый продукт вращающемуся внутреннему цилиндру. Эго сопротивление зависит только от внутреннего трения жидкости и прямо пропорционально абсолютной вязкости. По мере того как скорость сдвига увеличивается, вязкость уменьшается. Когда вся структура полностью разрушена, вязкость становится постоянной. Ее называют динамической. Методика позюляет определять как вязкость полностью разрушенной структуры мазута ц, так и начальное напряжение Тц, являющееся мерой прочности структуры мазута, значение которого необходимо знать при расчете трубопроводов. На рис. 1.15 представлена типичная зависимость динамической вязкости мазута Т1 и напряжения сдвига х от скорости сдвига г Продолжение прямолинейного участка реологической кривой до пересечения с осью позволяет получить начальное усилие сдвига Пользуясь такими вискозиметрами, можно рассчитать перепад давлений и объемную скорость потока для ламинарного и турбулентного режимов. [c.105]

Механические свойстра разрушившегося металла, отобранного ив очаговых зон разрушения, следующие. Предел прочности составлял 570... 820 МПа. предел текучести - 380...615 МПа. от 1.осительное удлинение 16...20 X, относительное сужение 68...68 2. ударная вязкость пои нормальной температуре 0.5...3.4 МДж/ы . Указанные механические свойстве соответствовали техническим условияи на трубы, [фоме предела прочности стали >С70 фирмы "Валлурек". имеюще незначительное снижение предела прочности (на 20...30 МПа) по отношению к регламентированному значению. Это проявилось только в единичном случай и поза ому не может быть отнесено к типичным признакам КР. [c.5]

Механические свойства разрушившегося металла, отобранного из очаговых зон разрушения, следующие. В зависимости от группы прочности исследованных сталей предел их прочности составлял 570-820 МПа, предел текучести 380-615 МПа, относительное удлинение 16-20 %, относительное сужение 58 - 68 %, ударная вязкость при нормальной температуре 0,5-3,4 МДж/м . Указанные механические свойства соответствовали техническим условиям на трубы, кроме предела прочности стали Х70 фирмы Валлурек , имеющей незначительное снижение предела прочности (на 20-30 МПа) по отношению к регламентированному значению (переход через пойму р. Обь). Это проявилось только в единичном случае и поэтому не может быть отнесено к типичным признакам КР. [c.7]

Сульфатную (или к р а ф т) ЦВВ получают с выходом 55—65 % (а иногда и до 80 %). Типичную сульфатную варку модифицируют, уменьпшя расход химикатов примерно вдвое или снижая продолжительность и температуру. Сульфатная ЦВВ темнее и имеет более низкие показатели прочности по сравнению с обычной сульфатной целлюлозой и нейтрально-сульфитной полуцеллюлозой. Сырьем может служить древесина как лиственных, так и хвойных пород и, особенно, дуб или сосна (229, 288]. Наряду с разнообразными модификациями способов получения древесной массы способы получения полуцеллюлозы и целлюлозы высокого выхода приобретают все большее значение для оптимальной утилизации и расширения ассортимента волокнистых полуфабрикатов в будущем. [c.347]

Эмульсии, обладающие защитной пленкой, в отличие от гидро-золе11, стабилизированных электрическим зарядом, имеют гораздо большее практическое значение. Пленка должна защищать частич-3 <и от слияния при столкновениях. Для этого, очевидно, необхо-дймо, чтобы пленка образовывалась в дисперсионной среде вокруг капелек, а не внутри их. Поэтому понятно, что пленкообразующие защитные агенты являются почти всегда веществами, растворимыми во внешней жидкой фазе и относительно нерастворимыми в жидкости, образующей диспергированные капельки. В некоторых случаях, например в водных эмульсиях углеводородов, защищенных сапонином, казеином и др., пленка вокруг капелек, предохраняющая их от слияния при столкновении, благодаря ее механической прочности может быть видима под микроскопом или даже простым глазом но даже если пленка совершенно невидима, она может предохранять капельки от соприкосновения друг с другом, если только она обладает достаточной жесткостью и механической прочностью. Поскольку внешняя жидкость сама по себе отличается низкой вязкостью, относительная жесткость пленки, покрывающей поверхность капельки, может быть приписана только адсорбции в поверхностном слое (с его внешней, по отношению к капле, стороны) вещества, способного в этих условиях приобретать гелеподобную структуру. Вообще необходима адсорбция в поверхностном слое какого-либо защитного агента, обычно являющегося высокомолекулярным веществом. Если все эти условия выполнены и капельки предохранены от аггломерации, то необходимо еще, чтобы защитная пленка не была липкой, т. е. если две окруженные пленками капельки придут в соприкосновение, чтобы они могли легко снова отрываться друг от друга. Этим последним свойством обладают только хорошо сольватируемые эмульсоидные вещества. Этим последним принадлежит исключительное значение, как защитным средствам при образовании эмульсий. Типичными представителями стабилизаторов эмульсий в воде являются желатина, казеин, лецитин, высшие алкилсульфокпслоты и, особенно, мыла. [c.261]

Из - опоставления значений предела прочности при растяжении (2,8-10 кгс/см ) и модуля упругости (7 10 кгс/см ) стеклянного волокна с характеристиками типичных неармированных полимеров (предел прочности 560 кгс/см и модуль упругости 3,5-10 кгс/см ) легко понять изменения, происходящие при образовании композиций. [c.277]

Для оценки опасности разрыва оборудования главным кригер ем является не тепловой поток, который к нему поступает, а максимальная температура металлической стенки (рис. 24). Зависимость максимальной температуры стенки аппарата от отношения расстояния факела пламени от обогреваемой колонны к ее диаметру позволяет определить противопожарные разрывы между объектами предприятия. Расчет основывается на данных рис. 24 и зависимости прочности стенок аппарата от температуры. Безопасным считается расстояние аппарата от факела пламени, при котором уменьшение прочности сбо-лочки вследствие нагревания не превышает установленной нормы. Для оценки обстановки на пожаре необходимо иметь данныг о максимальном расходе и времени истечения жидкости из аварийного участка те.хнологического оборудования. Ввиду разнообразия ситуаций, которые могут сложиться при аварии и пожаре, точные дан ые получить невозможно. Однако максимальный расход жидкости мо.к-но определить, если за основу расчетов принять наиболее типичный вариант истечения, например при пробое фланцевого соединения па трубопроводе. Ниже приведены максимальные значения рас.чода жидкости при авариях на объектах газоперерабатывающих завот,оз (кг/с). [c.42]