Теплоотдача в вынужденном поперечном потоке

Теплоотдача от стенки одиночной трубы при вынужденном поперечном потоке жидкости определяется режимом движения и может быть рассчитана по формулам [c.140]

Коэффициент теплоотдачи при вынужденном поперечном потоке жидкости относительно одиночной трубы. Для капельных жидкостей коэффициент теплоотдачи может быть опреде [ен из уравнения [c.312]

Коэффициент теплоотдачи при вынужденном поперечном потоке жидкости относительно пучка труб. Теплоотдача поперечного потока жидкости, омывающей пучок труб, может быть определена по формуле [c.312]

В условиях вынужденного поперечного потока жидкости теплоотдача от стенки одиночной трубы определяется режимом движения и может быть рассчитана по следующим формулам [c.128]

Г. Теплоотдача в вынужденном поперечном потоке [c.99]

Таким образом, в случае теплоотдачи в вынужденном поперечном потоке значения коэффициента теплоотдачи зависят от физических свойств рабочей среды, скорости ее движения, геометрических размеров труб, составляющих пучок, и величины угла атаки. [c.100]

Теплоотдача при вынужденном поперечном омывании пучков труб. При поперечном обтекании одиночных труб и тем более пучков труб практически всегда имеет место турбулентный режим. Опыт показывает, что плавное, безотрывное обтекание одиночного цилиндра происходит только при очень малых значениях Re(Re<5). При поперечном обтекании переход от ламинарного потока к турбулентному не происходит резко при превышении критического значения Ре, как это имеет место для потока в трубе. [c.110]

Теплоотдача при вынужденном поперечном обтекании потоком пучка гладких труб [c.562]

Теплоотдача при вынужденном поперечном обтекании труб. Для того чтобы лучше понять зависимость коэффициента теплоотдачи от гидродинамических условий обтекания теплоносителем наружной поверхности труб, рассмотрим вначале поперечное обтекание одиночной трубы, а затем-пучка труб. При поперечном обтекании трубы на лобовой части ее поверхности образуется ламинарный пограничный слой, толщина которого постепенно увеличивается (рис. 11-13). При обтекании лобовой части трубы сечение потока уменьшается, скорость жидкости увеличивается, а давление у поверхности падает. В кормовой части трубы давление увеличивается, так как скорость уменьшается скорость жидкости в пограничном слое также снижается, а начиная с некоторого сечения частицы движутся в обратном направлении, образуя вихри, которые периодически отрываются с поверхности трубы и уносятся потоком (подробнее см. разд. 6.8). При этом соответственно изменяется значение локального коэффициента теплоотдачи по поверхности [c.295]

В горизонтальных трубах направления вынужденного течения и подъемных сил взаимно перпендикулярны. В результате взаимодействия вынужденного течения вдоль оси канала и поперечной свободной конвекции температурное поле и поле скорости не являются осесимметричными. На верхней образующей трубы при нагревании и на нижней при охлаждении потока теплоотдача наименьшая. Но средняя по сечению теплоотдача и в этих условиях может быть выше, чем при чисто вязкостном течении. [c.165]

Ламинарное движение (Не 2000). Вследствие неизотермичности потока и малой скорости вынужденного ламинарного движения на теплоотдачу оказывает влияние изменение физических свойств по сечению трубы и свободное движение. При этом различают два режима ламинарного течения 1) вязкостный, когда из-за преобладания сил вязкости над подъемными влияние свободной конвекции отсутствует, а изменение вязкости по сечению трубы влияет на профиль распределения скоростей 2) вязкостно-гравитационный, когда распределение скоростей по сечению зависит не только от изменения вязкости, но и от направления и интенсивности поперечных токов свободного движения, обусловленного разностью температур жидкости у стенки трубы и вдали от нее. [c.21]

Таким образом, шесть самых важных случаев теплоотдачи описаны со всей полнотой при помощи шести простых критериев подобия и одной размерной группы (если не считать поправку у 1 Ц ). Система этих уравнений настолько однородна, что ее можно охватить одним универсальным уравнением с одной заменяемой безразмерной группой тс, которая в зависимости от конкретного случая приобретает значения Ке, Ке , К. V. Критерий Нуссельта во всех этих уравнениях содержит характерный поперечный размер потока, который в случае вынужденного движения соответствует диаметру (/ = й ), а во всех остальных случаях Продольный размер всюду входит в симплексы [c.272]

Уплотняющие полосы уменьшают поток жидкости между периферийными трубами и кожухом, в обход поверхности трубного пучка. Различные уравнения теплоотдачи при вынужденном поперечном и продольном обтекании трубных пучков показывают, как и в случае течения в трубах, что с увеличением скорости коэффициент теплоотдачи увеличивается, хотя и в меньшей степени. Изменение расстояния между соседними перегородками, называемого шагом перегородок, и их более чаетое расположение, чем это требуется для подавления вибрации труб, позволяет изменять скорость жидкости в межтрубном пространстве. [c.345]

В последующем экспериментальном исследовании [130] изучали особенности смешанной конвекции при углах наклона цилиндра О, 90, 135 и 180°. Было показано, что в условиях смешанной конвекции направление потока оказывает очень сильное влияние на характеристики переноса. В работе [42] были получены многочисленные экспериментальные данные для смешанной конвекции в воде. Рассматривались случаи однонаправленного, противоположного и поперечного действия механизмов конвекции. Было предложено различать четыре режима течения, в зависимости от величины Gr/Re , и для различных режимов были получены различные корреляционные соотношения, определяющие коэффициент теплоотдачи. Аналогичное исследование для воздуха с рассмотрением трех различных случаев взаимного направления механизмов конвекции было выполнено в работе [117]. Считалось, что режим смешанной конвекции осуществляется как результат взаимодействия двух предельных режимов вынужденной и естественной конвекции. Экспериментальные данные имеют большой разброс относительно расчетных зависимостей, полученных с помощью такого метода. Было высказано предположение, что величину 1/Nu можно выразить как функцию Рг ReVNu Gr. [c.601]