Влияние неизотермичности потока

В формуле (4.50) учтено влияние неизотермичности потока в виде корректировочного множителя (Рг/Рг )° 25. [c.69]

Ламинарное движение (Не 2000). Вследствие неизотермичности потока и малой скорости вынужденного ламинарного движения на теплоотдачу оказывает влияние изменение физических свойств по сечению трубы и свободное движение. При этом различают два режима ламинарного течения 1) вязкостный, когда из-за преобладания сил вязкости над подъемными влияние свободной конвекции отсутствует, а изменение вязкости по сечению трубы влияет на профиль распределения скоростей 2) вязкостно-гравитационный, когда распределение скоростей по сечению зависит не только от изменения вязкости, но и от направления и интенсивности поперечных токов свободного движения, обусловленного разностью температур жидкости у стенки трубы и вдали от нее. [c.21]

Влияние неизотермичности потока на величину сопротивления трению можно учесть с помощью поправки (Ргт/Рг ) [c.117]

Влияние неизотермичности потока [c.49]

Задача ламинарного теплообмена с учетом зависимости реологических свойств от температуры по существу не рассмотрена. По ограниченным данным, полученным при отсутствии внутренних источников тепла с учетом зависимости только пластической вязкости от температуры, можно лишь качественно оценить влияние неизотермичности потока на теплообмен оно возрастает с увеличением радиуса стержневого течения. [c.86]

Б условиях, достаточно близких к изотермическим. Подогрев реагирующего газа, повышение скорости газового потока, малая высота слоя, низкие степени превращения, разбавление газового потока инертными компонентами и другие способы позволяют понизить искажающее влияние неизотермичности на кинетику химического процесса. [c.14]

Как видно из этих формул, влияние неизотермичности несимметрично от-носительно направления теплового потока. [c.118]

Протекание химических процессов в реальных условиях часто осложнено наличием таких факторов, как турбулентный характер течения реагирующих потоков и пространственная неоднородность состава реагирующей смеси и полей скоростей и температур. В настоящее время известно, что знание только средних значений таких флюктуирующих величин, как температура и концентрации реагирующих компонент, недостаточно дпя полного описания сложных процессов химического превращения в условиях неизотермичности и турбулентности даже в тех случаях, когда влиянием химической реакции на гидродинамические характеристики системы можно пренебречь [147]. Необходимость учета флюктуаций температуры и концентраций реагентов и их взаимных корреляций обусловлена тем, что средняя скорость элементарного акта химического превращения в условиях неизотермического турбулентного смешения реагирующих компонент не определяется в виде закона Аррениуса при средних значениях этих величин. Кроме того, наличие флюктуаций приводит к существенному изменению коэффициентов переноса, значения которых определяются в этих случаях не только свойствами реагирующих газов, но и свойствами самого течения [86, 97, 127]. [c.178]

При расчетах выгорания коксовых частиц топлива в топках необходимо знать движение частиц относительно газового потока, так как это явление усиливает теплообмен между частицей и средой и оказывает существенное влияние на весь процесс выгорания, особенно для достаточно крупных частиц. Относительная скорость частицы зависит от физических характеристик самого потока, размеров и конфигурации частицы, а также от перепада температур между частицей и потоком, т. е. от неизотермичности условий движения. Таким образом, задача о движении горящей частицы представляется достаточно сложной, и единых обобщенных решений ее пока не существует. Многочисленные исследования, посвященные решению этой задачи, обычно рассматривают влияние отдельных факторов на характеристики движения двухфазного потока. [c.55]

В описанных выше работах были рассмотрены достаточно идеализированные случаи обтекания тел. При постановке и проведении расчетов не учитывалось влияние вязкого пограничного слоя, развивающегося на обтекаемом теле, не рассматривалось движения отраженных от тела частиц и обратное влияние частиц на газ. Неизотермичность течения, приводящая к возникновению силы термофореза, также может оказывать существенное влияние на процесс обтекания тела запыленным потоком. Далее будут рассмотрены результаты исследований, авторы которых пытались учесть те или иные из перечисленных выше физических факторов. [c.133]

С.С. Кутателадзе и А.И. Леонтьев разработали приближенный метод решения сложных задач теории пограничного слоя. Преимущество этого метода состоит в том, что с его помощью можно относительно просто проанализировать влияние на теплоотдачу и трение таких факторов, как граничные условия на стенке, высокая неизотермичность пограничного слоя, сжимаемость газа (число Маха), градиент давления, химические реакции в потоке газа, вдувание или отсос газа через пористую стенку и др. Рассмотрим основные положения метода Кутателадзе—Леонтьева. Подробно он излагается в [19, 46]. [c.209]

В турбулентном потоке газа неизотермичность влияет в основном череЗ изменение плотности и характеризуется температурным фактором ф = Гст/7 о. Следующая формула учитывает влияние температурного фактора и числа Рейнольдса (через о) [Ь6] [c.118]

Влияния теплового сопротивления золовых отложений и условного теплового сопротивления термического пограничного слоя на величину эффективной лучевоспринимающей поверхности нагрева (при "т = = onst), в пылесланцевых топках показывают результаты выполненных в [Л. 212] расчетов, которые в виде графиков приведены на рис. 8-20. На вертикальной оси этого рисунка нанесен относительный прирост лучевоспринимающей поверхности нагрева из-за наличия пограничного слоя АН> 1Нл, а на горизонтальной оси — условное суммарное тепловое сопротивление потока тепла от факела к экранам R =iR+iR o- Различные кривые соответствуют различным тепловым сопротивлениям золовых отложений. Из этих графиков видно, что неизотермичность факела тем сильнее оказывает влияние на условия теплообмена, чем ниже тепловое сопротивление золовых отложений. Так, например, при отсутствии на экранных трубах золовых отложений величине / о= = 0,005 м2-К/Вт соответствует АЯл/Ял, приблизительно равное 0,7, а для той же величины R q при тепловом сопротивлении золовых отложений 0,010 м2-К/Вт —АЯл/Ял 0,4. [c.194]

М — число Маха основного потока. Сжимаемость и неизотермичность оказывают слабое влияние на коэффициент р [c.144]

Значительные расхождения эксперимента с теоретическим расчетом, основанном на решении задачи теплообмена с постоянными свойствами, обнаружены при обработке опытных данных по охланодению пластичных смазок, кривые течения которых аппроксимируются уравнением (4) [4]. При разности температур стенки и жидкости 60—75° С средние коэффициенты теплоотдачи были почти вдвое ниже расчетных. Введение в расчетные формулы отношения аналога ньютоновской вязкости, полученного из обобщенного критерия Рейнольдса для реологической модели по уравнению (4), при температуре стенки и жидкости значительно улучшило согласие опытных данных с теорией. Показатель степени был почти вдвое выше, чем в поправке Зидера и Тейта, кроме того, он зависел от реологических свойств смазок. Эти особенности можно объяснить диссипацией энергии движения. В этих условиях влияние неизотермичности потока на теплообмен проявляется в значительно более сложной форме, чем при течении маловязких жидкостей, когда выделение теплоты трения ничтожно. [c.86]

На сопротивление кипящего слоя, интенсивность кипения и равномерность распределения частиц по сечению, камеры, в которой образуется кипящий слой, большое влияние оказывают неизотермичность процесса и наличие массообмена потока газа или жидкости с поверхностью частиц. Неизотермичность потока и массообмен в кипящем слое влияют на вязкость потока, степень турбулентности его, толщину пограничного слоя, вызывают возйкновение реактивных сил и приводят к изменению коро-сЛ тока в объеме кипящего слоя. Исследованием гидродина-м4 ш кипящего слоя при наличии в нем процессов тепло- и м шобмена занимались И. М. Федоров [2], Н. А. Шахова [3], Письмен [4], Н. И. Сыромятников 8—10], В. Брэтц [И], Чечеткин [12], И. П. Мухленов, Д. Г. Трабер, Е. С Ру-мй ва [13] и др [c.17]

Уравнение (VIII—135), строго говоря, справедливо только для изотермического движения. В теплообменных аппаратах поток неизотермичен, поэтому изменяется величина гидравлического сопротивления (81]. В аппаратах холодильной машины обычно выбирают малые перепады температур, поэтому влияние неизотермичности будет незначительным, и им можно пренебречь. Таким образом, определение напора в теплообменных аппаратах сводится к установлению коэффициентов сопротивления трения и местного сопротивления С. [c.356]

Аэродинамическое сопротивление таких оребренных пучков трубок изучалось многими авторами (см. [3-1, 3-2, 3-64, 3-65, К-5, К-8 а, К-15а]), но, к сожалению, и.меющиеся в литературе данные весьма противоречивы, что связано, вероятно, с тем, что на величину сопротивления оказывает влияние большое количество факторов, которые сами по себе не являются независимыми (геометрия ребер, геометрия пучка, неизотермичность потока и пр.). [c.234]

Рассчитывают величины, зависящие от параметров потоков Нц, Бц в (2.20), (2.22) н е,. Поправка на неизотермичность течения ен/ является функцией температуры стенки, соответственно и коэффициентов теплоотдачи потоков а,/ и плотности теплового потока ( ,. Так как условие a,7 = idem для одноименных потоков в сопоставляемых поверхностях при двухстороннем обтекании обычно не выполняется даже при 9=idem, то и поправка гц (при определенном индексе потока i) для сравниваемых поверхностей может быть неодинакова. Ввиду малого влияния и сложности учета изменения е , в дальнейшем будем полагать, что для сопоставляемых поверхностей выполняется условие Е(,7 = 1, [c.33]

Проведение реакций в импульсном микрореакторе с прерывной подачей небольших доз реагента в поток инертного газа-носителя позволяет существенно понизить или полностью устранить влияние различных градиентов (и прежде всего неизотермичности), присущих проточным методам. Благодаря этому импульсный метод чрезвычайно эффективен и практически незаменим при исследованиях кинетики быст-ропротекающих реакций и реакций, протекающих с большими тепловыми эффектами. [c.24]

Вид кривых = /(Я) хорошо согласуется с изменением относительной конвективности по высоте модели топки парогенератора ТП-67 при продувке ее воздухом [Л. 207]. Мерой относительной конвективности было принято отношение коэффициента конвективной теплоотдачи Б данной точке экрана к коэффициенту теплоотдачи при омывании шероховатой поверхности продольным потоком со скоростью, равной средней скорости воздуха в поперечном сечении модели. Сопоставляя результаты этих двух исследований, можно заключить, что снижение степени неизотермичности факела для фронтальной стены топки парогенератора ТП-67 за выступом обусловлено влиянием суженного сече- [c.177]

Б качестве уравнения движения газа в нашей системе мы принимаем уравнение Бернулли. При этом в большинстве случаев влиянием сил трения и сил тяжести в газовом потоке можно пренебречь. В таком случае перепад давлений обусловливается только разностью скоростей в сече[1иях каморы горепия в силу неизотермичности движения газа. Характер течения газа, конечно, сказывается и иа интенсивности переноса массы и тепла, что учитывается соответствующей зависимостью коэффициентов массообмена и теплообмена от числа Ве. [c.509]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология