Пучки труб, поперечное омывание

Коэффициент теплоотдачи при поперечном омывании пучка труб (при движении теплоносителя в межтрубном пространстве теплообменника с перегородками) рассчитывается по следующим фор.мулам [c.150]

Коэффициент теплоотдачи аг от стенки к холодному газу вычисляем, как для случая теплоотдачи при поперечном омывании пучка труб. Принимаем шахматное расположение труб в пучке, при котором условия теплоотдачи наиболее благоприятны и обеспечивается лучшая компактность. При этом число Рейнольдса [c.161]

Теплоотдача при вынужденном поперечном омывании пучков труб. При поперечном обтекании одиночных труб и тем более пучков труб практически всегда имеет место турбулентный режим. Опыт показывает, что плавное, безотрывное обтекание одиночного цилиндра происходит только при очень малых значениях Re(Re<5). При поперечном обтекании переход от ламинарного потока к турбулентному не происходит резко при превышении критического значения Ре, как это имеет место для потока в трубе. [c.110]

Гидравлическое сопротивление пучка труб при поперечном омывании (перпендикулярно оси труб) рассчитывается ио формуле (1-34) [c.399]

При поперечном омывании пучков труб сопротивление можно рассматривать как сумму местных сопротивлений сужений и расширений. Сопротивление трения в этом случае незначительны, и их не учитывают. Для определения коэффициента гладкотрубного пучка можно использовать формулы для шахматных пучков при [c.260]

Метод Белла. В основе метода Белла лежит представление схемы теплообменного аппарата в виде ряда элементов из идеальных пучков труб с чисто поперечным потоком теплоносителя без байпасного потока и протечек. Эти элементы соединены между собой окнами (вырезами перегородок). При расчете коэффициента теплоотдачи вначале рассматривается основной поток теплоносителя с чисто поперечным омыванием пучка труб, затем продольное движение потока через вырезы перегородок и учитываются все возможные протечки через зазоры. Рекомендуется следующая последовательность расчета коэффициента теплоотдачи. [c.237]

Теплоотдача при вынужденном поперечном омывании труб и трубных пучков [c.118]

При поперечном омывании газом пучка гладких труб, расположенных в шахматном порядке, критерий Ми, согласно [91 ], вычисляется по формуле [c.504]

Теплоотдача при поперечном омывании одиночных трубок и пучков труб исследована сравнительно хорошо, особенно в случаях применения в качестве теплоносителя воздуха. [c.74]

Значения коэффициентов для расчета теплообмена от пучка труб при поперечном омывании его потоком воздуха прн помощи уравнения (9-28) [Л. 358] [c.307]

В числителе выражения (10,27) стоит отношение среднего коэффициента теплоотдачи при поперечном омывании теплоносителем идеального пучка, имеющего рядов, к коэффициенту теплоотдачи при поперечном омывании идеального пучка с бесконечным числом рядов труб. В знаменателе — аналогичное отношение для аппарата, которое определяется в зависимости от величины (табл. 17). Первое отношение берется по величине а второе—поп . В таблице указаны значения коэффициента теплоотдачи для данного ряда а и средние величины Яср для п рядов. [c.240]

Теплоотдача от конденсата к наружной поверхности трубного пучка происходит при поперечном омывании труб. Выбор ф0 рмулы для подсчета коэффициента теплоотдачи ai от г.орячего теплоносителя к наружной поверхности пучка труб тоже зависит от величины критерия Рейнольдса при средней температуре конденсата в этой зоне. Средняя температура конденсата со- ставляет [c.182]

Числовые значения показателей С, п, т при поперечном омывании газом пучков труб даны в табл. .27. [c.406]

Для ограничения длины холодильника увеличивают число труб, вследствие чего в холодильнике, однозаходном по воде, понижается ее скорость. Величина скорости газа может быть увеличена уменьшением расстояния между перегородками. Следует, однако, заметить, что повышение скорости потока в поперечном направлении сопровождается большими потерями давления, чем при повышении ее вдоль труб, причем более благоприятный коэффициент теплоотдачи при поперечном омывании трубного пучка компенсирует это различие только частично. [c.479]

Теплоотдача при поперечном омывании труб и, особенно, трубных пучков характерна в теплообменной аппаратуре. В этом случае условия омывания труб жидкостью изменяются по окружности трубы, что приводит к резкому изменению значений локальных коэффициентов теплоотдачи. [c.118]

Теплоотдача при поперечном омывании трубных пучков. В этом случае процесс теплоотдачи является сложным и обусловливается схемой расположения труб в пучке, условиями омывания, характером изменения теплоотдачи по окружности трубы и другими факторами. В теплообменной аппаратуре наиболее широко распространены коридорная и шахматная схемы расположения труб в трубных пучках. Несмотря на то, что при каждой из этих схем расположения труб теплоотдача имеет свои особенности, многочисленные исследования позволяют сделать некоторые общие выводы. [c.119]

Теплообмен при поперечном омывании пучка труб зависит от расположения труб. Э. Д. Гримизон [Л. 131] систематизировал имеющиеся в этой области опытные данные. Существует два возможных расположения труб в пучках коридорное и шахматное (рис. 9-6). Коэффициент теплообмена может быть снова представлен в форме уравне- [c.305]

При прочих равных условиях массовая скорость дымовых газов тем больше, чем меньше свободное сечение для их про-хода. При поперечном омывании пучка труб дымовыми газами свободное сечение (в наиболее узком месте) можно уменьшить путем уменьшения числа труб в ряду или при одном и том же числе труб — путем уменьшения их диаметра и расстояния 51 между центрами их в ряду. При продольном омывании пучка тру дымовыми газами свободное сечение можно уменьшить, например, сокращением числа труб в пучке за счет увеличения их длины, а также уменьшением расстояния между центрами труб и диаметра последних- [c.509]

При поперечном омывании пучка труб сопротивление трения можно приближенно определять как сумму местных сопротивлений по формуле [c.315]

Знание законов пересыщения газовых смесей и образования ядер конденсации позволяет в каждом отдельном случае создать модель процесса объемной конденсации. Вначале рассчитывают значения и строят кривую пересыщения пара в функции расстояния от входа в трубу (при продольном) и в пучок труб (при поперечном) омывании (рис. 7.2). Далее рассчитывают и строят на том же графике линию критического пересыщения [5.13]. [c.221]

Как видим, при прочих равных условиях теплообмен в пучке труб является более совершенным, а поперечное омывание труб более эффективно, чем продольное. Причиной этого является более полное обтекание потоком поверхности нагрева в случае пучка труб и поперечного их расположения, в результате чего область поверхности нагрева с пограничным слоем минимальной толщины имеет относительно большее распространение. [c.361]

В промышленных теплообменных аппаратах встречаются частные случаи конвективного теплообмена при поперечном омывании одиночной трубы или пучка труб, потоки с искусственной турбу-лизацией и др. В этих случаях турбулентный режим наступает при меньших числах Ке, чем в прямых гладких каналах. [c.16]

ПОПЕРЕЧНОЕ ОМЫВАНИЕ ТРУБ И ПУЧКОВ ТРУБ [c.300]

Разработан метод и приведены структуры [31, с. 47—51, 133— 135 40 52 66] расчета а при естественном и вынужденном движении газов между пластинами в пластинчато-трубчатых поверхностях. Предложено обобщенное критериальное уравнение для расчета а при вынужденном поперечном омывании оребренных труб и прямоугольных пучков труб в погружных аппаратах [40 50 53—55 56, с. 36—38]. Уравнение пригодно для 24 различных типов поперечного оребрения с овальными, круглыми, прямоугольными, квадратными, спиральными, пластинчатыми ребрами на круглых и овальных трубах в коридорном и шахматном пучках. Специфика расчета а для ребер различной формы учитывается введением фактора формы Кф и корректирующего коэффициента Ккор. Фактор формы учитывает отличие в теплоотдаче круглого ребра фиксированных размеров и ребра другой формы и любых размеров. Получены уравнения Кф для всех рассмотренных ребер. Корректирующий коэффициент приводит в соответствие расчетные значения и опытные данные по а разных авторов. Получено уравнение Ккор при использовании графиков и эмпирических зависимостей, соответствующих отечественным, и зарубежным опытным данным. Разработана универсальная структура расчета а, основанная на использовании предложенного обобщенного уравнения и уравнения для Кф и Ккор. [c.232]

Теплоотдача при поперечном омывании жидкостью пучков труб [c.74]

С1р + ДС1. гае Для схемы д у,, находят, как С соответствующего пучка, на диаграммах 1.8.10-28- 12-31. взятый только для половины рядов пучка труб каждого участка поперечного омывания для схемы б уч определяется, как С, пучка, на тех же диаграммах, но для всех рядов труб, захваченных перегородкой, и для половины труб, выступающих из нее [c.546]

Вертикально-водотрубные котлы, получившие широкое распространение в энергетике, в отличие ог газотрубных, обладают практически неограниченными возможностями увеличения паропроизводительности. Основные особенности конструктивных изменений сводились к следующему. Последовательно осуществлен переход от многобарабанной (рис. 14.15, ё) к однобарабанной конструкции (рис. 14.15, ок). Нижний барабан 7 заменен цилиндрической камерой 10 небольшого диаметра (коллектором). Опускные трубы 9 и барабан 2 частично вынесены из зоны обогрева за обмуровку котла. Реализовано полное экранирование топочной камеры. Конвективные пучки труб с продольным омыванием дымовыми газами заменены на пучки б с поперечным смыванием. Внедрены подогрев воздуха и пароперегреватели 8. [c.82]

При поперечном омывании пучка труб коэффициент сопротивления I пучка можно определить, например, по формула К. С. Морозова [28] [c.113]

Теплоотдача при поперечном омывании пучков гладких труб. Для ЭТОГО случая применимы уравнения [c.129]

Теплоотдача в условиях поперечного омывания пучка труб зависит помимо обычных факторов [c.363]

Коэффициент теплоотдачи для условий поперечного омывания пучка труб может быть рассчитан по формуле Д. А. Литвинова [c.364]

Метод Белла. Сущность метода Белла изложена при описании расчета а . При расчете падения давления вначале рассматривается чисто поперечное омывание геплоносителем идеального пучка труб элемента, заключенного между двумя поперечными перегородками, затем — перетекание теплоносителя через окно (вырез перегородки) из одного элемента в другой, после чего учитывается влияние отдельных протечек через зазоры на величину потери давления. [c.254]

Теплоотдача при поперечном омывании пучка сребренных труб. Данный случай теплоотдачи характерен для калориферов, экономайзеров и др. На практике, как правило, оребряют круглые трубы, омываемые поперечным потоком газа. [c.120]

При поперечном омывании пучка труб для подсчета I пред ложен ряд формул, см. например [3, 67, 71]. Приведем здес1 формулы Морозова [70]. [c.116]

Расчеты [Л. 133] показывают, что лучшие результаты дают трубы при поперечном, а не параллельном омывании. В последнем случае падение давления при одной и той же поверхности нагрева бывает в 3—15 раз больше. При более тесном расположении данного количества труб в рядах, чем достигается уменьшение требуемого количества рядов, можно обеспечить данную теплоотдачу с одновременным снижением обшего падения давления при прохождении потока через пучок труб. Поэтому в таких теплообменниках расстояние между трубами выгодно делать настолько малым, насколько позволяют условия производства теплообъемников и ухода за ними. В отношении падения давления между коридорными и шахматными пучками нет почти никакой разницы. Лишь при низких значениях критерия Рейнольдса шахматное расположение оказывается несколько более выгодным. [c.310]

С = Спуч + Стр +, где для схемы а С уч находят, как соответствующего нучка, на диаг]эаммах 1.8.10-28 - 12-31, взятый только для половины рядов пучка т эyб каждого участка поперечного омывания для схемы б С уч определяется, как пучка, на тех же диаг]эаммах, но для всех рядов т эyб, захваченных перегородкой, и для ноловипы труб, выступающих из нее [c.546]

САОЗ обеспечивают аварийное охлаждение зоны при возникновении крупных неплотностей в первом контуре для ВВЭР-440. В схему второго контура входят паропроизводящая часть парогенераторов, трубопроводы, подогреватели воды, другое теплотехническое оборудование с системами контроля и управления рабочими параметрами. Схема компоновки первого и второго контуров АЭС с ВВЭР-1000 показана [10] на рис. 1.5. В энергоустановках с ВВЭР-440 и ВВЭР-1000 используются парогенераторы горизонтального типа. Трубные пучки парогенераторов погружены в теплоноситель с естественной циркуляцией котловой воды в межтрубном пространстве и поперечным омыванием труб. Питательная вода подается под уровень кипящей воды. Нагретый в реакторе теплоноситель проходит через трубные пучки парогенераторов. Образовавшийся в парогенераторе пар после сепарации в паровом объеме через коллектор подается к турбинам. Для реакторов, указанных в табл. 1,1, паропроизводительность парогенераторов увеличивалась соответственно от 230 до 1470 т/ч (230-325-450-1470). Давление пара на выходе повышалось соответственно 3,14-3 24—4 6-6,3 МПа, а температура питательной воды — 189—195—226— 220 С. [c.17]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология