Значения коэффициента местных сопротивлений С для входа и выхода

Местные сопротивления в трубной зоне теплообменного аппарата и в коммуникациях (входная и выходная камеры, вход непосредственно в трубы и выход из них, поворот между ходами, различные переходы и др.) вызывают дополнительные потерн давления. Значение коэффициентов местных сопротивлений зависит от типа местных сопротивлений и их геометрических характеристик, а иногда и от скорости потока. Например при повороте потока внутри пучка на 180 с = 2, на 90 — с = 1. на 45° — с = 0,5. Величину можно найти по графикам и таблицам, приведенным в соответствующей литературе (например, [1,28, 120]) [c.251]

Значения коэффициентов местных сопротивлений могут иметь различные численные значения для разных видов сопротивлений. Так, например, при входе в трубопровод с острым краем = 0,5, с закругленным краем = 0,2 при выходе из трубопровода в практически неограниченное пространство = 1,0 при внезапном повороте потока на 90° (колено или угольник) = 1,1-2,2 в зависимости от диаметра трубопровода для нормального вентиля при его полном открытии = 4-11 также в зависимости от диаметра, при прохождении потоком открытой задвижки = = 0,15-0,5 и т. п. [c.97]

Теплоноситель I последовательно проходит следующие участки, на каждом из которых теряется некоторая часть от его общей механической знергии 1) участок местного сопротивления при внезапном расширении потока, выходящего из левого штуцера в левую крышку теплообменника коэффициент местного сопротивления в расчетном уравнении (1.80) здесь зависит от критерия Ке = где - скорость теплоносителя I в штуцере диаметром 1 1, и, в принципе, еще от отношения (( /В , т. е. от отношения поперечных сечений штуцера и крышки 2) участок местного сопротивления внезапного сужения потока при входе теплоносителя I из левой крышки в параллельные трубы трубного пучка коэффициент местного сопротивления входа здесь будет зависеть от величины критерия Ке = в котором, согласно уравнению расхода (1.15), = Шц,, iщ /(rai ), п - число параллельных трубок внутренним диаметром с1, и от отношения суммарного поперечного сечения трубок к поперечному сечению крышки пЛ 1В 3) участок сопротивления трения при параллельном прохождении теплоносителя I по всем трубкам трубного пучка со скоростью и>, величина этого сопротивления вычисляется по уравнению (1.78), в котором с1 и Ь - внутренний диаметр и длина трубок здесь существенно, что полученная расчетом величина Ар - это разность давлений, одинаковая на всех п параллельных трубках (аналогично на электрических, включенных параллельно сопротивлениях, разность электрических потенциалов одинакова, а электрические токи -одинаковы во всех параллельных сопротивлениях, если эти сопротивления одинаковы) скорости в каждой из трубок равны, поскольку их гидравлические проводимости, т. е. величины, обратные равным гидравлическим сопротивлениям, также одинаковы значение коэффициента трения определяется по графику рис. 1.27 в зависимости от значения Ке и относительной шероховатости й/е внутренней поверхности труб 4) участок местного сопротивления внезапного расширения потока при выходе его из трубок в правую крышку аппарата коэффициент С здесь, как и на втором участке, является функцией Ке = ii) ii/v и отношения поперечных сечений п(1 1В 5) участок локального сужения потока при входе его из крышки в штуцер коэффициент местного сопротивления в общей расчетной формуле (1.80), как и на первом участке, зависит от Reц, = и> ,й ,/У и от отношения сечений штуцера и крышки (й /В . [c.101]

Значения коэффициентов местного сопротивления для П-об-разного колена (180°) квадратного сечения с одинаковыми площадями входа и выхода в зависимости от относительной длины [c.36]

Значения коэффициента местных сопротивлений для входа и выхода [c.799]

Коэффициент сопротивления при повороте на 180° равен 2,5, коэффициенты сопротивлений на входе и выходе в сумме также равны 2,5. Суммарное значение всех коэффициентов местных сопротивлений равно 10. [c.187]

Величина потерь напора, необходимого для движения сплошной фазы, зависит от потерь напора на трение в переливе и преодоление местных сопротивлений при сужении и расширении потока на входе и выходе из перелива, резком изменении направления движения жидкости в двух направлениях. Суммарное значение коэффициента сопротивления движению жидкости через перелив равно 4,5. Общие потери напора [c.101]

При расчете дымоходов можно принимать следующие значения коэффициентов местных сопротивлений вход в соединительную трубу из тягопрерьша-теля —0,5 поворот под углом 90° —0,9 внезапное расширение потока при входе в кирпичный дымоход и поворот под углом 90"—1,2 выход из дымохода— 1,5—2,5. [c.515]

Такое объединение привело к тому, что на результат измерения оказывает влияние особенность конструктивного выполнения не только распыливающего (центробежного) узла, но и системы подвода топлива к этому узлу. Различие в конструкции и размерах системы подвода топлива значительно влияет на опытные результаты. Исследования форсунки типа ЦККБ (см. рис. 75) показали, что потеря напора до поступления в камеру закручивания (в корпусе форсунки и особенно в распределительном диске) может достигать на некоторых режимах работы (С = 1600 кг я, р = = 20 кГ/см ) до 50% располагаемого напора [203]. Эти потери не являются неизбежными для центробежных форсунок, а характеризуют именно исследуемую форсунку и обусловлены местными сопротивлениями на входе и выходе из распределительного диска (см. рис. 75, а), поворотом струи на входе в завихритель и сопротивлениями на входе в камеру завихривания. Поэтому для получения более точных результатов целесообразно рассчитывать потери по элементам при движении в подводящих каналах, при сужении и расщирении, перед тангенциальными каналами, в тангенциальных каналах и потери, свойственные центробежной форсунке (в камере закручивания). В результате учета указанных потерь расчетный коэффициент расхода всегда меньше, чем для идеальной жидкости. При учете только потерь момента количества движения коэффициент расхода будет выше. Действительный (опытный) коэ( х )ициент расхода может быть больше, чем для идеальной жидкости, что свойственно форсункам с малыми расходами и с высоким значением геометрической характеристики А, либо меньше, что имеет место для форсунок с большими расходами [204 ] и с малым значением А. По-видимому, в первом случае потеря момента количества движения оказывает большее влияние на расход, чем гидравлические потери напора, во втором случае наоборот. [c.181]

Для коэффициентов местных гидравлических сопротивлений примем следующие значения вход в трубу вх = 0,5 поворот под углом 90° с закруглением 900 = 0,37 задвижка Лудло (открытая) задв =0,12 выход под уровень вых = 1. [c.353]

Как видно из рис. 3-3, результаты расчета по формуле (3-29) отличаются от опытных величин не более чем на 10%. Там же приведены полученные расчетом значения перепада давления в межтрубном пространстве подогревателя типа ВВП-200 в сопоставлении с опытными данными [Л. 3-6] при /мт//п=1ДЗ (кривая 2). В этом случае величины Шд и Шмт близки друг к другу, а потому поперечное обтекание части пучка трубок водой при ее входе в корпус и выходе из него имеет место, по-видимому, под острым углом. При этом хорошая сходимость результатов расчета с опытными данными с точностью 4,5% получается, если в формуле (3-29) принять Арм2 = 0, а конечный результат 2Ар т умножить на поправочный коэффициент г/=/мт//п. Расчеты показывают, что такой практический прием, облегчающий учет местных сопротивлений Армг, может быть рекомендован 176 [c.176]