Аппараты теплообменные с прямой теплоотдачей

Аппараты теплообменные с прямой теплоотдачей [c.32]

В низкотемпературных процессах переработки углеводородных газов с применением глубокого холода (сжижение природного газа, получение гелия и т. д.) широкое применение нашли витые кожухотрубчатые теплообменные аппараты. Применение их обеспечивает возможность работы при значительно большей разности температу р между трубами и кожухом и при более высоких давлениях, чем в случае обычных кожухотрубчатых аппаратов. Поверхность теплообмена в единице объема такого аппарата в 3— 4 раза выше, чем в аппарате с прямыми трубами. Благодаря изменению направления навивки труб (левой и правой) в межтрубном пространстве обеспечивается интенсивное перемешивание потока, что способствует увеличению коэффициента теплоотдачи. [c.144]

Исследования аппаратов подобной конструкции были проведены также в работе [67]. В аппарате были установлены две перегородки, которые представляли собой три параллельные стальные трубки диаметром 1 /2", соединенные вверху и внизу общими коллекторами. При исследовании использовались аппараты диаметрами 610 и 1220 мм с четырехлопастными (лопасти прямые) турбинными мешалками, расположенными на высоте к м=Н]2. Теплообмен изучали как при нагревании, так и при охлаждении в области изменения чисел Рейнольдса от 1,3- 10 до 2- 10 . Для среднего арифметического значения коэффициента теплоотдачи (рассчитанного по коэффициентам теплоотдачи для нагревания и охлаждения), т. е. при Ни было получено крите- [c.39]

Такой аппарат принадлежит к наиболее простому типу теплообменников с прямыми гладкими трубами и имеет 275 м (считая обе стороны труб) теплообменной поверхности в кубическом метре трубчатки. Коэффициенты теплоотдачи в теплообменнике данного типа как со стороны межтрубного пространства, так и в трубах рассчитываются при турбулентном потоке по приведенным далее уравнениям. [c.278]

Сосуды с отражательными перегородками. Для мешалок с плоскими (прямыми) лопатками были получены значения постоянной Со = 1,21- 0,65. Среднее ее значение равно 0,87. Следовательно, для рассматриваемого случая теплоотдачи можно написать уравнение ( -32) с такой средней постоянной. Однако величина имеет большой разброс, а значит усреднять ее и вводить в уравнение ( -32) рискованно. Принимая во внимание результаты исследований [19, 22, 79, 82], представляется целесообразным снизить значение этой постоянной до — 0,76. Таким образом, получается расчетный запас. Этот запас необходим, поскольку теплоотдача в промышленных условиях может происходить при менее благоприятных обстоятельствах, чем в опытном аппарате (в результате загрязнения теплообменной поверхности, ее неровно- [c.242]

Коэффициенты теплоотдачи при кипенни и испарении существенно зависят от вида поверхности и структуры двухг1)азного потока, а также и от других факторов, влияющих на конвективный теплообмен. Скорость потока н его структура в большой степени определяются конструкцией аппарата и расположением патрубков. Кроме того, тепловой поток с поверхности не может превышать определенных значепий при приемлемых разностях температур поверхности и 1ас1) щения. Любая попытка превысить эти максимальные значения за счет увеличения температуры поверхиости приведет к частичному или полному образованию на поверхности паровой пленки и резкому снижению теплового потока. Коэффициенты теплоотдачи, приведенные в таблице, применимы только для очень приближенных оценок в случае использования прямых труб или труб с невысокими ребрами без специального увеличения числа центров парообразования. АТ н, max равно максимально допустимому перепаду температур поверхности и насыщения. В таблице не учитываются различия между тинами парогенераторов. [c.14]

То обстоятельство, что коэффициент повышения эффективности зависит от трудно объяснить изменением коэффициента теплоотдачи от воздуха к стенке. Не согласуется это также с результатами исследований влияния акустических колебаний на теплообмен газа со стенкой при турбулентном режиме течения. По мнению авторов, рост КПД следует объяснить влиянием пульсаций на процесс энергетического разделения, т. е. на интенсивность энергообмена между приосевым и периферийными потоками. Этот вывод хорошо согласуется с тем, что применение развихрителей позволило не только уменьшить длину камеры разделения, но и повысить эффективность вихревых труб. При торможении в развихрителе неизбежно возникают пульсации, которые интенсифицируют процесс энергоразделения. В трубе Парулейкара отвод нагретого потока под прямым углом к оси вихря неизбежно порождает интенсивные пульсации. Следует заметить, что с позиции гипотезы взаимодействия вихрей процесс энергоразделения основан на пульсациях частиц газа в радиальном направлении. В связи с этим увеличение интенсивности пульсации нужно считать одним из перспективных путей повышения КПД вихревых аппаратов. [c.46]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология