Длина камеры приведенная

Непрерывное формование трубчатой полупроницаемой мембраны можно производить литьем формовочного раствора в осадительную ванну (рис. 111-20). Формовочный раствор выдавливается из кольцевой фильеры 1, наружный срез которой погружен в осаждающую жидкость. Газ (воздух) в камеру подсушки 2 подается по трубке (шаблону) 4. Уровень осаждающей жидкости (воды) в камере подсушки регулируется давлением подаваемого газа, который затем вместе с парами растворителя и частью осаждающей жидкости удаляется по трубке 5, проходящей через центр фильеры. Полученная трубчатая мембрана 3 обрезается на необходимую длину и может быть установлена в каналах пористого каркаса или соединена в блок. Управление процессом образования селективного слоя при этом способе формования достаточно сложное, так как регулирование времени подсушки производится изменением давления газа, что одновременно изменяет и скорость испарения растворителя, а также может привести к деформации трубчатой мембраны. Промышленное применение этого способа, видимо, возможно только при изготовлении капиллярных трубчатых мембран (до 3— 5 мм), используемых без каркаса при небольших давлениях. [c.129]

Недостаток этого метода состоит в том, что величина Rf зависит от размера и формы камеры, способа получения хроматограммы, длины пути, пройденного растворителем, и т. д., вследствие чего отклонение одного из этих факторов может привести к значительному изменению Я , что, в свою очередь, приведет к ошибкам анализа. [c.99]

Вопрос о преимуществах короткого или длинного факела является иногда спорным. Как правило, короткий факел предпочтительнее, так как он является результатом интенсивности процессов горения и полного сжигания топлива в ограниченном объеме топочной камеры. Однако слишком короткий факел может привести к разгару передних стенок и неравномерности температур в топке вследствие очень высокой местной температуры в топочной амбразуре и значительного падения температуры в остальном пространстве топочной камеры. Очевидно, й этом случае для лучшего заполнения камеры и выравнивания температур желательно несколько вытянуть факел. Практически для больших металлургических печей применяют обычно длиннопламенные форсунки, так как технологические условия нередко выдвигают требования удлинения факела и обеспечения постепенного сгорания топлива для выравнивания температур в рабочем пространстве печи. Для малых и средних печей применяют короткопламенные форсунки ввиду того, что длинный факел приводит к удару пламени о стенки камеры горения, а также частичному уносу из печи сажистого углерода и горючих газов, т. е. увеличению потерь, получающихся в результате химической неполноты горения. В ряде случаев даже для длинных печей имеет смысл замена мощных длиннопламенных форсунок группой короткопламенных, устанавливаемых вдоль печи. Таким путем можно создать любые температурные зоны нагрева по длине печи. Кроме того, турбулентные форсунки могут работать без форкамер, увеличивающих объем печи и расход топлива. [c.51]

Этот результат тоже представляет значительный практический интерес. Он говорит, что если камера сгорания доведена на стенде с длинным трубопроводом и не дает на нем вибрационных режимов горения, то возникновение их при переходе к более коротким входным участкам маловероятно. И в то же время, если камера сгорания доведена при малой длине входного участка, то простое удлинение его способно привести к вибрационному горению. [c.245]

В процессе коксования в камере возникает давление распирания, которое, воздействуя на кладку стен, может постепенно привести к их деформации. Кроме того, во время загрузки коксовой камеры в первые часы реализуется тепло, аккумулированное стенами камер, а впоследствии снижается температура в отопительных простенках, что влияет на скорость коксования в печах, смежных с загружаемой камерой. Особенно резкое снижение температуры может быть, если и соседние камеры окажутся свежезагруженными тогда на участке коксовой батареи, где производится загрузка печей, будет наблюдаться резкий спад температур после загрузки и значительный рост ее перед выдачей кокса, выше допустимых пределов. Поэтому свежезагруженные и готовые печи распределяют по длине коксовой батареи таким образом, чтобы обеспечить сохранность кладки от давления распирания угольной загрузки в процессе коксования я нормализовать температурные колебания в простенках, обогревающих свежезагруженные и готовые печи. [c.202]

Опытные данные показали, что, если щели не шире 3 жл и по крайней мере, длиной 7,5 см, в аппарате, снабженном относительно жесткими мембранами на пергаментной основе, можно получать удовлетворительное водонепроницаемое уплотнение. Однако значительная неуравновешенность давления между камерами обессоливания или концентрирования может привести к течи между мембраной и рамой вдоль щели. Представляется сомнительной подача жидкости через эти щели при использовании эластичных мембран, таких, как гомогенные полимерные мембраны, например из сульфированного политена, которые могут Деформироваться в щелях и вызывать утечку воды по площади и и, а также между мембраной и рамой. В таких случаях многощелевая прокладка могла бы служить центральной частью трехслойной рамы причем внешние части обеспечивали бы уплотнение по всей перфорированной площади (рис. 7.15). [c.284]

Расход раствора и размер капель аэрозоля регулируются режимом работы распылительного устройства. Оптимальный режим подбирают экспериментально путем изменения скорости истечения газа-окислителя из сопла распылителя, изменением длины и диаметра всасывающего капилляра, изменением зазора распылителя. Увеличение скорости всасывания раствора, с одной стороны, приводит к увеличению концентрации определяемых атомов в зоне атомизации вследствие увеличения расхода раствора, но, с другой стороны, может привести к уменьшению их концентрации в результате увеличения капель аэрозоля и снижения температуры пламени. Поэтому концентрация атомов определяемых элементов в пламени изменяется значительно медленнее, чем расход раствора. Крупные капли испаряются хуже и отсекаются конденсационной камерой, распылителя. Чем крупнее капли, тем меньшая доля раствора, засасываемого в распылитель, попадает в пламя, и тем меньше попавших в пламя капель полностью испаряется. Таким образом, при увеличении размера капель аэрозоля снижается эффективность использования раствора. [c.241]

Для обычной камеры из резины на основе хлоропре-нового каучука с твердостью 80—84 уел. ед. по Шору в соответствии с Британским стандартом В5 3832 (давление и размеры) отношение длины уплотнения к диаметру может изменяться от 4 1 (при диаметре 6 мм) до 5 1 (при диаметре 25 мм). Однако для рукавов, изготавливаемых с применением резин на основе каучуков специальных типов, таких, как, например, бутилкаучук или вайтон, более выгодно взять повышенное соотношение длины уплотнения к диаметру, чем разрабатывать новые конструкции заделок для ограниченного использования. Физические характеристики, приведенные в стандарте 3832, допускают сжатие камеры на участке заделки до 60%. Шевроны на ниппеле принимают смещенный объем резины, вызывая при этом деформацию каркаса. В рукавах навивочной конструкции (Британский стандарт В5 4221) допустима меньшая степень сжатия камеры. В сочетании с повышением требований к эксплуатационным характеристикам уменьшение обжатия может привести к дальнейшему увеличению длины заделки. [c.139]

Вычисление г оч- по формуле (За) для камер, близких по длине окружности к 180 мм (стандартных камер Дебая—РКД), можно упростить, если значение 2Ь привести к стандартному диаметру камеры, равному 57,3 мм. [c.66]

Эти опыты проводились в короткой камере сгорания, так как известно, что увеличение длины камеры за зоной стабилизации уменьшает пределы устойчивости и может привести к вибрационному горению (см., например, Баррер и Местр [4]), [c.350]

Диаметр и длина газогенератора зависят от размеров факела. Определяющим, но не единственным фактором, влияюпщм на диаметр факела, являются условия истечения турбулентной струи [30]-В настоящее время нет экспериментальных и теоретических данных для точного расчета размеров факела паро-кислородной газификации нефтяных остатков. При выборе диаметра учитывают возможности железнодорожных перевозок. Наружный диаметр генератора не может быть более 4—4,5 м, а внутренний обычно находится в пределах 2—3,5 м. Горелки конструируют и располагают таким образом, чтобы между факелом и футеровкой оставался зазор 100— 150 мм. Соприкосновение факела с футеровкой недопустимо, так как может привести к ее оплавлению. Высота внутренней части шахты газогенератора составляет 8—14 м и выбирается на основании данных по производительности и тенлонапряжению единицы объема. Тепло-напряжение газогенераторов, работающих при 2—4 ] 1Па, в настоящее время составляет (0,930—1,163) 10 Вт/м , хотя по данным исследований на опытных установках и данным по сжиганию жидкого топлива в камерах горения газовых турбин, эта величина могла бы быть значительно превзойдена. Вопрос о допустимых теплонапря-жениях пока не решен. [c.165]

Выше уже упоминалась работа [9 ], в которой для расчета теп-теплоотдачи на такте сгорания — расширения привлекается скорость выделения теплоты но этот сугубо расчетный прием нельзя квалифицировать иначе как более или менее удачную аппроксимацию реального изменения коэффициента теплоотдачи. Нам известна только одна работа — Г. Б. Розенблита [61 ], в которой сделана попытка привести во взаимное соприкосновение эти два различных круга явлений. В ней автор высказывает одну, на наш взгляд заслуживающую интереса мысль о возможности косвенного изучения характеристик турбулентности в камере сгорания. Обрабатывая индикаторные диаграммы, снятые с различных двигателей (СМД, 2Д-100, 16ЧН 24/27), автор нашел, что практически все диаграммы на линии сгорания—расширения имеют малую пилочку давления. Существование этой пилочки связывается с малыми (акустическими) колебаниями давления в камере. Отсутствие пилочки на индикаторных диаграммах, снятых через длинный индикаторный тракт, он объясняет затуханием пульсаций в канале. [c.111]

Р-ция между атомарными фтором и водородом приводит к образованию колебательно возбужденных молекул HF, к-рые генерируют изл>чение с длиной волны в диапазоне 2,7-3,2 мкм. Замена водорода дейтерием дает возможность получить когерентное излучение в диапазоне длин волн 3,8 4,2 мкм Высокая т-ра в камере сгорания ( 1800 К) позволяет создать высокоскоростной сверхзвуковой поток реагентов, что чвеличивает мощность лазера. Гелий выполняет роль гам-разбавителя, препятствующего катастрофич повышению т-ры в лазерной зоне, к-рое могло бы привести к срыв , генерации и тепловому запиранию сверхзвукового потока. [c.568]

Знать и уметь оценить взаимосвязь между факторами, влияющими на экономичность, устойчивость и работоспособность двигателя, необходимо для того, чтобы облегчить его отработку. Случайные пульсации давления (нестационарное горение) обычно неблагоприятно отражаются на работе двигателя. Несколько случайных возмущений, наложившихся друг на друга, могут привести к неустойчивости. Колебания давления низкой частоты сопровождаются ухудшением стойкости стенки из-за уменьшения толщины пограничного слоя и более высоких коэффициентов теплопередачи. Нестационарное горение оказывает двойственное влияние на удельный импульс. Турбулизация, обусловленная волновыми процессами, улучшает смешение компонентов, т. е. улучшает полноту сгорания в камерах с малой приведенной длиной Поперечный поток, однако, смещая точки столкновения струй, может ухудшить вследствие этого степень распыления и понизить удельный импульс. Волновые процессы в камере интенсифицируют теплопередачу и уменьшают размер капель — в этом состоит их положительное влияние. Повышение начальной температуры компонентов топлива способствует повышению удельного импульса благодаря более высокой энтальпии, но иногда влияние температуры оказывается столь значительным, что получаемый эффект не может быть объяснен только энтальпией [68] возможно, сказывается улучшение распыливания за счет уменьшения поверхностного натяжения. Уменьшение коэффициента соотношения компонентов способствует повышению экономичности двигателя в случае внутрикамерного процесса, лимитируемого испарением горючего. В другом двигателе оно может вызвать снижение стойкости стенки из-за перетеканий, обусловленных дисбалансом количеств движения струй. [c.179]

При фракционированной сублимации, если только имеется ясно выраженная разница в давлениях паров компонентов исходной смеси, можно тш.ательной регулировкой температур нагреваемой и охлаждаемой поверхностей влиять на соотношение скоростей испарения и конденсации компонентов при постоянном давлении. Таким образом можно отделить кофеин от теобромина при фракционированной сублимации. При неподвижном источнике нагрева можно постепенно поднимать температуру реторты и собирать последовательные фракции сублимата. Они будут содержать постепенно увеличивающееся или уменьшающееся количество интересующего соединения. Если применяют горизонтальный трубчатый прибор, то передвижной нагреватель (см. раздел IV, 2, В) может привести к тем же самым результатам. Так, после того, как в холодном конце трубки перестает собираться сублимат, можно поднять температуру нагревателя, отодвинуть холодный конец трубки еще немного от нагревателя и собрать следующую фракцию сублимата [296]. В конце сублимации каждую из фракций можно тщательно собрать с помощью длинного металлического шпателя или же можно разрезать трубку. Промышленные способы фракционированной сублимации заключаются в том, что смесь постепенно нагревают, например с помощью электричества, и собирают ряд сублиматов на движущейся поверхности конденсации [297, 298]. Постепенная конденсация может быть также осуществлена пропусканием паров через ряд конденсаторов, имеющих постоянную, но постепенно от-конденсатора к конденсатору уменьшающуюся температуру. В промышленности [299—305] разделение таких смесей, как антрахинон с антраценом или фталевый ангидрид с нафталином, может быть достигнуто, если перегородить ящикообразную конденсационную камеру, через которую проходят пары, на части с помощью параллельно расположенных проволочных сеток. Собирающиеся на сетках кристаллы можно периодически стряхивать при помощи удара качающихся грузил каждая часть снабжается охлаждающей перегородкой. По другому способу цилиндрическая конденсирующая камера разделена с помощью проволочной сетки на ряд концентрических цилиндров 1302, 306—308], по которым передвигаются щетки для удаления кристаллов. Камеры по своей емкости увеличиваются в направлении от центра и пары вводятся сначала в самую центральную камеру, которая может также содержать испаритель. Наиболее очищенный продукт собирается в самой внутренней камере, а загрязнения—в самой наружной, или же наоборот. [c.539]

При проведении работ, при которых колебание температуры составляет несколько сот градусов, в стеклянной системе реже возникают течи, чем в металлической в цельнометаллических системах различные части соединены фланцами, уплотнение которых обеспечивается металлическими или резиновыми прокладками постоянный нагрев и охлажение этих соединений может привести к течи. Однако металлическая система позволяет более точно установить отдельные части масс-спектрометра одна относительно другой катод более точно устанавливается относительно других деталей ионизационной камеры, когда он закрепляется фиксирующими штифтами гораздо труднее вставить катод, поддерживаемый длинным стеклянным штифтом, в стеклянную камеру масс-спектрометра. Металлическая система может быть собрана более надежно, чем стеклянная аппаратура окончательный монтаж металлического прибора менее тонок и меньше подвержен случайностям, чем стеклянного. Высокая теплопроводность металла способствует получению однородного нагрева всей вакуумной системы без применения специально разработанных нагревателей, создающих однородное распределение тепла по всей поверхности. [c.146]

Передняя кромка футеровки должна примерно совпадать с началом первого отопительного канала. При укорочении фу-теровочного кирпича температура головочной части печной камеры может резко снизиться из-за повышенного отъема тепла шихтой от необогреваемой головочной части простенков. Это может привести к быстрому разрушению головочных кирпичей коксовых камер и сокращению срока службы батарей (рис. 55,6). Спекание торкрет-массы при ремонтах кладки на охлажденных головочных кирпичах происходит значительно хуже торкрет-масса быстро осыпается, что приводит к необходимости более частого торкретирования головок простенков. Это также отрицательно сказывается на долговечности кладки. Одновременно снижается температура футеровки дверей.. Температура наружной кромки футеровочного укороченного - кирпича составляет 250—450° С, а боковой кромки 200—400° С, что опасно для головочных кирпичей кладки простенков. Температура футеровочного кирпича нормальной длины должна находиться в пределах 450—650° С. [c.124]

Ширина печи и топочного пространства определяются преимущественно размерами обогреваемого аипарата. Длина топочной камеры для жидкого топлива обусловливается длиной факела она должна быть не менее, чем длина факела, иначе пламя будет бить в стенку и может привести ее к разрушению. [c.130]

Микрометрический окуляр вращают, чтобы привести шкалу в положение, параллельное изображению сосуда с реактивом и совпадающее с ним. Затем левой рукой берут за управление механическим столиком, а правой — за управление поршневым приспособлением. Сосуд с реактивом передвигают вперед посредством механического столика до тех пор, пока отверстие микропипетки не будет погружено в раствор соли серебра на расстояние, превышающее длину столба жидкости, который следует забрать. Как правило, раствор входит в микропипетку сразу, как только она прикасается к жидкости, и раствор надо полностью удалить из пипетки до того, как положение сосуда с реактивом будет окончательно установлено. Е сли поршневое устройство работает правильно и гидравлическая вода наполняет камеру давления, медную трубку и держатель пипетки без пузырьков воздуха, то мениск в микропипетке будет следовать за каждым движением поршня. Таким образом, мениск заставляют подойти к отверстию пипетки и сосуд с реактивом устанавл1ивают в таком положении, чтобы мениск в сосуде с реактивом совпадал с целым делением микрометрической шкалы (рис. 54). Затем осторожно создают вакуум, вытягивая поршень из камеры давления так, чтобы мениск медленно отодвигался в глубь сосуда с реактивом. Когда мениск в сосуде с реактивом пройдет через необходимое число делений шкалы (согласно нашему предположению, через одно деление, т. е. от 10 до 11, как показано на рис. 54), соьуд [c.148]

Трудности хроматографической классификации обусловлены несколькими обстоятельствами. Во-первых, использование стандартного набора растворителей исключает индивидуальный подход к каждому веществу. Между тем, наилучшее качество хроматограмм может быть обеспечено только в специфических для каждого соединения условиях. Хроматографирование не в оптимальных условиях может привести к образованию на хроматограммах длинных полос вместо компактных пятен, что сильно затрудняет определение величины Кг. Во-вторых, источником ошибок при хроматографической классификации антибиотиков может быть неконтролируемое влияние примесей (особенно солей). Так как хроматографическую классификацию используют на самых ранних этапах исследования, когда изучаемое вещество в чистом виде еще не получено, то вполне естественно, что изучаемые препараты содержат примеси, которые могут исказить хроматографическое поведение. В-третьих, результаты хроматографии могут быть искажены ошибками самого метода образованием дополнительных пятен, сильной адсорбцией на стартовой линии и т. д. И, наконец, еще одно обстоятельство (вероятно, не последнее) должно быть принято во внимание. На подвинчиость хроматографируемых веществ оказывают влияние такие трудно стандартизируемые факторы, как сорт бумаги, размер и форма камер, температура, количество веществ, наносимых на хроматограммы. Все эти причины порождают значительные трудности при истолковании результатов хроматографических опытов. [c.69]

Эмульсия постулает в отстойную камеру через окно для смеси фаз в форме клина. При проектировании отстойной камеры исходят из следующего принципа клин эмульсии не должен распространяться вдоль всей поверхности раздела с тем, чтобы изменение нагрузки влияло на длину клина, а не на его толщину, так как увеличение толщины клина (вследствие увеличения нагрузки) может привести к утечке тяжелой фазы через окно для растворителя с легкой фазы и к утечке растворителя через окно для тяжелой фазой, т. е. к нарушению гидравлической независимости ступеней и к уменьшению эффективности разделения фаз. Проектирование отстойной камеры сводится, таким образом, к определению факторов, определяющих размер клина эмульсии. [c.592]

На рис. 32 показана оригинальная плоская инжекционная горелка, разработанная в Куйбышевском индустриальном институте (горелка впервые предложена в 1950 г.). Горелка обеспечивает подсос всего необходимого воздуха с а — 1,05 при давлении 3000 кГ/м для природного газа и 5000 кГ1м для попутного газа. Газ вытекает из 12 сопловых отверстий или специальных насадков, располагаемых на поперечной сопловой трубе. Горелка имеет камеру смешения, диффузор (в диффузорном варианте) и головку плоскосимметричной формы, которые за счет развития поперечного размера, имеют небольшую длину. Вся горелка, даже при наличии диффузора, в 2—3 раза короче обычной осесимметричной горелки такой же производительности. Горелки такого типа с производительностью до 100 м /час при давлении газа в 3000 мм вод. ст. проверены в производственных условиях. Следует заметить, что эти горелки требуют очень тш,ательного изготовления, особенно в части соплового аппарата. Небольшое отклонение сопел от осевой плоскости может нарушить их работу и привести к проскоку пламени даже при расчетных нагрузках. [c.73]

Поэтому газ-теплоноситель при паг])ене yi-ля до онтималыкн темноратуры формования должен подводиться в камеру рассредоточенно но всей длине. Следовательно, даже частичное введение газа со стороны выходного торца камеры может привести к образованию встречных потоков в камере. [c.229]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология