Температура перепад, допустимый

По тепловому режиму реакторы можно разделить на адиабатические аппараты и реакторы с теплообменом в реакционной зоне (внутренним теплообменом). В адиабатическом режиме тепло отводится либо самим реагирующим потоком, либо движущимся катализатором. В газофазных процессах, где теплоемкость реагирующего потока мала, проведение реакции в адиабатическом режиме приводит к появлению значительного перепада температуры но длине слоя катализатора. Чтобы этот перепад не превышал допустимых значений, реактор приходится разделять на ряд зон — адиабатических слоев, в промежутках между которыми поток охлаждается или нагревается до требуемой температуры. Изменение температуры реагирующей смеси может достигаться либо с помощью промежуточных теплообменников, либо путем добавления холодного (горячего) сырья или инертного вещества. [c.262]

Метод определения предельной температуры фильтруемости дает такие результаты, которые не всегда совпадают с результатами эксплуатационных испытаний. Для всех топлив предельная температура работоспособности двигателей оказалась ниже предельной температуры фильтруемости. Разница особенно велика для топлива с депрессорной присадкой. Это несоответствие, очевидно, связано с различиями в допустимых перепадах давлений на фильтрах в лабораторном методе и в топливной системе двигателя. [c.103]

Следует учитывать, что наличие зазоров между отдельными слоями в многослойном корпусе повышает перепад температур в его стенке и вызывает появление больших температурных напряжений поэтому в некоторых случах такой корпус может быть применен только при условии использования внутренней теплоизоляции, снижающей температуру стенки до допустимого уровня. [c.64]

Разметка коллектора также выдвигает ряд важных вопросов. Опыт приварки труб к трубной доске свидетельствует о том, что для рассматриваемых труб малого диаметра с тонкими стеиками минимальное расстояние между трубами в трубной доске должно быть не меньше 2,5 мм. Столь малая величина требует решения ряда сложных конструкторских проблем, связанных с напряжениями в трубной доске. Конструкция должна выдерживать перепад давлений как в рабочих условиях, так и при нерасчетных режимах. Часто имеется возможность спроектировать станцию таким образом, что перепад давлений в трубной доске на высокотемпературном конце теплообменника в обычных условиях будет мал. В результате напряжения в горячей трубной доске будут лежать в допустимых пределах, несмотря на малые значения допускаемых напряжений в этом диапазоне температур. Перепад давления и результирующие напряжения в холодной трубной доске будут значительно больше, но при этом допускаемые напряжения из-за меньших рабочих температур металла будут больше. Однако обе трубные доски должны быть спроектированы с учетом аварийных обстоятельств, таких, как внезапный останов насоса в любом из контуров или плохое управление процессами, которые приводят к перепадам давлений, значительно превышающим номинальные. Механические расчеты показали, что толщина плоской трубной доски должна быть в пять — восемь раз больше толщины цилиндрических коллекторов, иа которые не действуют изгибающие усилия. Кроме того, в результате ползучести и изгиба плоских трубных досок под действием перепада давлений возникает изгиб труб, что, в свою очередь, вызывает появление трещин в сильнонапряженных участках труб вблизи трубных досок. Подобных трудностей можно избежать, применяя цилиндрические коллекторы, поскольку никакая пластическая деформация цилиндрического барабана не изменяет его геометрии и конфигурации труб. [c.274]

Минимально допустимый перепад температур (А/), °С 10 [c.265]

Если допустимый внутренний диаметр трубы, заполненной катализатором, равен 51 мм, то для получения такого же перепада температур в плоском слое катализатора его толщина должна составить 36 мм. При этих же условиях слой катализатора, прилегающий к охлаждающей трубе 51 X 57 мм снаружи, должен иметь толщину Г) — Го = 16,7 мм, а кольцевой слой между внутренней трубой 51 мм Я наружной — толщину 35,4 мм. [c.251]

Рассматривается задача оптимизации теплообменной системы (ТС), показанной на рис. 28 и являющейся частью схемы некоторого производства [102]. ТС состоит из двенадцати теплообменников, двух делителей потоков —Д й смесителя С, фиктивных блоков ФБ, отражающих изменение температуры и давления в других аппаратах системы. Аппараты Т-2, Т-7, Т-8, Т-11, Т-12 осуществляют теплообмен между газом и водой, аппараты Т-3 и Т-4 выполнены в виде коробов с пакетами петлеобразных труб внутри, а остальные аппараты — обычные кожухотрубные теплообменники. Предполагаются заданными температуры потоков Г на выходе ТС, а также общий допустимый перепад давления на линиях технологических газов Ар (I), газов среднего давления Ар (II) и газов низкого давления Ар (III). Для математического описания теплообменных процессов был использован метод [103], позволяющий учесть отклонения схемы взаимного движения теплоносителей от удельного прямотока или противотока. Соответствующие уравнения имеют вид [c.163]

Еще более неблагоприятные метеорологические условия в крытом кузове установки ППУ-ЗМ. В зимнее время в верхней части парогенератора температура достигает +45°С в нижней (вблизи задвижек)—около 0°С. Оператор подвергается влиянию резких перепадов температур. Пол небольшого помещения покрывается льдом. При таянии льда повышается относительная влажность воздуха. Создается опасность простудных заболеваний и травматизма. Не выполняется также требование эргономики о предельно допустимом времени (150 мин) пребывания человека-оператора в таких условиях. Фактический цикл, в течение которого используется весь запас воды в емкости, длится 180 мин. [c.151]

Допустимый перепад температуры, С, не выше 20 [c.214]

В случае невыполнения условия (IV.52), т. е. если перепад температур на втором конце теплообменника меньше допустимого, то расчет производят по изложенной методике с противоположного конца теплообменника (см, блоки 9—13 на рис. IV.20). В этом [c.290]

Зависимость нижнего допустимого предела давления от температуры — причина основного отличия расчета транспортирования легкоки-пящих жидкостей от транспортирования нефти или воды. Поэтому определение закона изменения температуры перекачиваемой среды при гидравлическом расчете трубопровода необходимо не только для расчета физических свойств, в частности, плотности, перекачиваемой среды, но и для оценки перепада давления. При перекачке жидкости распределение температуры по длине трубопровода определяют по формуле Шухова [c.175]

Минимально допустимые или заданные перепады температур в теплообменниках и холодильниках [c.319]

По расчетам это позволяет поддерживать температуру корпуса реактора в пределах 40-ь 100° С и максимальный перепад температур соседних участков 20 — 30° С, что позволяет снять температурные напряжения и исключить растрескивание сварных швов корпуса и приварки к нему опоры, при этом допустимые напряжения металла корпуса будут равны 1600 кгс/см вместо 710 кгс/см при температуре 450°С, т. е. прочность металла реактора в рабочих условиях повысится в 2.25 раза. С целью проверки этого предложения один реактор промышленной установки был оснащен в зоне приварки опоры внутренним слоем, высотою 3 м. [c.166]

Минимально допустимый перепад температур (ДО. °С Температура охлаждающей воды, С начальная [c.263]

Допустимые перепады температур м ожно рассчитать точно, по стандартной программе на ЭВМ. Такие расчеты были проведены для процесса окисления этилена в окись этилена. Было показано, что диаметр трубок может быть увеличен в 1,5 раза против принятых в настоящее время, а также для процесса окисления метанола в формальдегид на окисных катализаторах. Для последнего процесса при диаметре трубок больше 20 мм центр слоя сильно перегревается. [c.64]

Принимая во внимание, что константа к была определена для свежего катализатора при атмосферном давлении, а опытные данные относятся к катализатору, проработавшему несколько сот часов, и к начальному давлению газа порядка 2,5 ат, упрощенная модель в первом приближении может удовлетворительно передать распределение температуры и конверсии пропилена по длине реактора. Эти данные позволили оценить возможность увеличения диаметра трубки реактора в Институте катализа СО АН СССР, исходя из допустимых перепадов в поперечном сечении катализатора. [c.101]

Ограничения на функции — это допустимые пределы изменения некоторых показателей, величины которых определяются расчетами, исходя из значения нерегулируемых и регулируемых переменных и параметров. Например, общий перепад давления на агрегате должен быть не более 25 ат существуют нормы на расходные коэффициенты по сырью и энергии в отделении синтеза разность температур конденсаций должна быть не меньше 10° и т. д. [c.178]

При затяжке форм, выполненнык из воска, стекла и других материалов, чувствительных к колебаниям температур, очень важно соблюдать правильный температурный режим. Такая форма перед завешиванием в ванну должна быть доведена до температуры электролита. В случаях, когда требуется промывка, вода также должна иметь температуру электролита. Допустимый перепад температур при переносах из ванны в ванну и промывках 2—3°. В случае несоблюдения этого условия может получиться, вследствие температурных перепадов и разных коэффициентов расширения металла и непроводника, отслоение металла от формы, а если металлом покрывается стеклянная форма, она может растрескаться. [c.99]

При снижении тепловой нагрузки на объект температура /об несколько понизится, что вызовет прикрытие клапана регулятора и увеличение его сопротивления. Перепад давления на клапане увеличится, понизятся давление всасывания компрессора, а следовательно, и холодопроизводительность. Минимальная допустимая тепловая нагрузка в такой машине зависит от конструктивных характеристик компрессора. Если при данной температуре конденсации допустимое давление всасывания соответствует температуре насыщенного пара вст п> то минимальная тепловая нагрузка равна Qmiin При этом падение давления на клапане будет максимальным и его можно найти по температурам и. [c.135]

Для автоматического регулирования процесса помола угля в шаровых мельницах могут быть использованы в качестве чувствительных приборов как электродинамические микрофоны, так и показания дифференциального манометра, измеряющего перепад давления у входа и выхода мельницы. Оба прибора выполняют функции регуляторов загрузки мельницы углем. В мельницах, работающих по замкнутому циклу с одновременной сушкой, предусматривается автоматический контроль следующих параметров температуры газов до и после мельнрщы и разрежение в трубопроводах до и после мельницы, а также перед мельничным вентилятором. Регулирование температуры и расхода газов производится по отдельной системе. Для предотвращения взрывов угольной взвеси предусмотрена автоматическая сигнализация прп повышении температуры до допустимого предела. [c.426]

Расчет тепловыделений допустимый длительный ток кабеля 3X185 мм / =250 А активное сопротивление жилы кабеля при =Ч-20°С 1 2о=0,169 Ом/км при =65°С (температура, соответствующая допустимому длительному току) / б5= 2о(1Н-а/п) = = 0,2 Ом/км, где а=0,0044 — температурный коэффициент сопро-тивлеийя алюминия д = 65—20=45°С — перепад температур. [c.209]

Реакторы адиабатического типа применяются в тех случаях, когда под влиянием теплового эффекта реакции перепад температуры сравнительно невелик и обеспечивается допустимое значеиие температуры па выходе из реактора. Исиользование адиабатического принципа допускается при небольших значениях тепловых эффектов. реакции, ири цupкyл п мli значнтельнтлх количеств исходрюго не- [c.280]

При выводе указанного уравнения предполагалось, что коэффициенты пористости и проницаемости не изменяются с давлением, i. e. пласт недеформируем, вязкость газа также не зависит от давления, гяз совершенный. Принимается также, что фильтрация газа в пласте происходит по изотермическому закону, т.е. температура газа и пласта остается неизменной по времени. Впоследствии один из учеников Л.С. Лейбензона-Б. Б. Лапук в работах, посвященных теоретическим основам разработки месторождений природных газов, показал, что неустановившуюся фильтрацию газа можно приближенно рассматривать как изотермическую, так как изменения температуры газа, возникающие при изменении давления, в значительной мере компенсируются теплообменом со скелетом пористой среды, поверхность контакта газа с которой огромна. Однако при рассмотрении фильтрации газа в призабойной зоне неизотермичность процесса фильтрации сказывается существенно вследствие локализации основного перепада давления вблизи стенки скважины. Кстати, на этом эффекте основано использование глубинных термограмм действующих скважин для уточнения профиля притока газа по толщине пласта (глубинная дебитометрия). При рассмотрении процесса фильтрации в пласте в целом этими локальными эффектами допустимо пренебрегать. [c.181]

Некоторые особенности имеются при изготовлении обечаек из стали 12ХМ. При газокислородной резке необходим предварительный подогрев металла до температуры 250—300° С, в противном случае в кромках реза при охлаждении образуются трещины глубиной 1,5—2 мм. Допустимый перепад температуры предварительного подогрева по толщине листа при резке не должен превышать 60° С. Минимальная температура подогрева листа при резке со стороны, противоположной нагреву, 200° С. После [c.89]

Расследование показало, что причиной нарушения прочности колонны синтеза послужило резкое повышение температуры в зоне катализатора, сопровождаемое интенсивным прогревом стенки корпуса. При этом суммарные напряжения в металле корпуса от В нутреннего давления и температурного перепада были настолько большими, что внешние слои ленты, работаюшие в пределах упругих деформаций, потеряли несушую способность. Важно отметить, что разрыв произошел в тот момент, когда давление в колонне и температура в зоне катализатора были ниже допустимых технологическим регламентом (давление 27 МПа, или 270 кгс/см температура 420°). [c.334]

Сосуды-емкости для сжиженных газов обязательно снабжаются указаГелем уровня жидкости или другим приспособлением, позволяющим контролировать Максимально допустимое наполнение. Такой контроль очень важен. Дело в том, что нельзя заполнять емкость сжиженным газом полностью. Необходимо, чтобы над слоем жидкости всегда была газовая подушка, тогда при нагревании сосуда она будет сжиматься и давление хотя и возрастет, но относительно немного. Если же сосуд заполнен полностью, то, поскольку жидкость малосжи-маема, давление резко возрастет и срсуд будет разрушен. Поэтому, исходя из свойства продукта, устанавливается норма заполнения сосуда с учетом возможных в данных конкретных условиях перепадов температур. Нарушения этого правила вызывали разрушения емкостей с очень серьезными последствиями. [c.196]

ОТ печи до колонны, подбора эффективных контактирующих устройств, углубления вакуума и других мероприятий. Многолетним опытом эксплуатации промышленных установок ВП установлено, что нагрев мазута в печи выше 420 - 425 С вызывает интенсивное образование газов разложения, закоксовывание и прогар труб ггечи, осмоле-ние вакуумного газойля. При этом чем тяжелее нефть, тем более интенсивно идет газообразование и термодеструкция высокомолекулярных соединений сьфья. При нагреве мазута до максимально допустимой температуры уменьшают длительность пребывания его в печи, устраивая многопоточные змеевики (до четырех), применяют печи двустороннего облучения, в змеевик печи подают водяной пар и уменьшают длину трансферного трубопровода. Для снижения температуры низа колонны организуют рецикл (квенчинг) охлажденного гудрона. С целью снижения давления на участке испарения печи концевые змеевики выполняют из труб большого диаметра, уменьшают перепад высоты между вводом мазута в колонну и выходом его из печи. В вакуумной колонне применяют ограниченное число тарелок с низким гидравлическим сопротивлением или насадку, используют вакуумсоздающие системы, обеспечивающие достаточно глубокий вакуум. Контактные устройства в отгонной секции колонны также должны иметь небольшой перепад давления, поскольку это влияет на температуру вспышки гудрона. [c.48]

Второй критерий заключается в том, что теплообменник должен удовлетворять условиям, общим для всего оборудования. Сюда входят прежде всего механические напряжения, связанные не только с нормальной работой, но и с погрузкой, сборкой, запуском, остановкой, а также рядом определенных операций, обусловленных нарушением производственного процесса и возможными аварийными ситуациями. Суитествуют внешние механические напряжения, обусловленные наличием трубок в теплообменнике и возникающие как в стационарном состоянии, так и в переходных режимах при изменении температуры теплоносителей. В теплообменнике, конечно, не должна возникать коррозия от воздействия теплоносителей и окружающей среды. Этого можно добиться в основном выбором материала, а также конструкции. Отложения иа поверхиости теплообмена должны быть по возможности минимальными, но средства копструктора в этом случае обычно ограничены применением возможно более высоких скоростей допустимых по перепаду давлений и ограничениями по эрозии и вибрации, а также гарантированием того, что загрязненная отложениями поверхность будет доступна для очистки. [c.9]

Коэффициенты теплоотдачи при кипенни и испарении существенно зависят от вида поверхности и структуры двухг1)азного потока, а также и от других факторов, влияющих на конвективный теплообмен. Скорость потока н его структура в большой степени определяются конструкцией аппарата и расположением патрубков. Кроме того, тепловой поток с поверхности не может превышать определенных значепий при приемлемых разностях температур поверхности и 1ас1) щения. Любая попытка превысить эти максимальные значения за счет увеличения температуры поверхиости приведет к частичному или полному образованию на поверхности паровой пленки и резкому снижению теплового потока. Коэффициенты теплоотдачи, приведенные в таблице, применимы только для очень приближенных оценок в случае использования прямых труб или труб с невысокими ребрами без специального увеличения числа центров парообразования. АТ н, max равно максимально допустимому перепаду температур поверхности и насыщения. В таблице не учитываются различия между тинами парогенераторов. [c.14]

Допустимый перепад давлений обычно y т шaвливaeт-ся в самом начале из соображений надежности. Исключениями являются промежуточные охладители компрессоров и аналогичные аппараты, в которых перепады давления являются основными экономическими параметрами. Другие неопределенности, в основном в физических свойствах, составе теплоносителя, скоростях потока и температурах, скорее, имеют тенденцию к компенсации друг друга, чем становятся причиной дополнительных погрешностей. Таким образом, вопрос о точности и необходимости в запасах характеристик должен быть отложен до экспериментальной проверки с учетом всех перечисленных выше обстоятельств. [c.27]

При слишком малом содержании воды в сырье происходит дегидратация фосфорной кислоты и образуются менее активные по-лифосфорные кислоты. Однако при избытке воды твердый катализатор размягчается, что приводит к его уплотнению и увеличению перепада давления в реакторе. Содержание воды в сырье должно быть таким, чтобы концентрация свободной Р2О5 в катализаторе составляла 15—18%. Количество воды в сырье, соответствующее такому содержанию Р2О5, зависит от температуры в реакторе например для температуры 200—220 °С допустимое содержание воды в сырье равно 0,035—0,040% (масс.). [c.311]

Пример П.З. В данном случае допустимая температура горячей воды в установках для подогрева воздуха для мощных сушилок составляет 7ГС. Поступающая горячая вода должна быть охлаждена от 71 до 26,6° С тогда как воздух, проходящий через теплообменник, нагревается от 15,5 до 60° С. Технические условия требуют применения пучков труб с наружным диаметром 15,88 мм и толщиной стенки 0,89 мм. Для обеспечения теплового потока 500000 ккал/ч трубки изготовлены из меди с расположенными на них по спирали ребрами, аналогично изображенным на рис. 2.7, е. Имеющиеся в распоряжении воздуходувки могут создавать перепад давления 50,8 kFIaiK Основные технические условия представлены в первых тринадцати строках табл. 11.4. [c.222]

Развитие конструкций. Если агрегат должен иметь оболочку, то чрезвычайно важно свести к минимуму ее вес. Это означает, что весьма существенно получить максимально возможный съем мощности с одного кубического метра объема. Поскольку допустимые напряжения лучших из имеющихся железохромоникелевых сплавов падают очень быстро с ростом температуры свыше 650 С, то перепады давлений ограничивались величиной паиряжений, возникающих в корпусе теплообменника и в стенках, разделяюн1их первичны и вторичный ко 1туры. Конечно, можно ио ]ытаться взаимно уравновесить давления, но разность давлений теплоносителей в контурах неизбежно будет [c.272]

Если при нагреве тонкого тела перепад температур АГ" по его толщине изменяется во времени незначительно, то при нагреве массивных тел величина АТ" может изменяться в широких пределах, достигая величин, не допустимых с точки зрения качества нагрева. Поэтому величина удельной поверхности нагрева играет при нагреве тонких тел иную роль, чем при нагреве массивных. В первом случае ее главная роль заключается в увеличении теплоотдачи на поверхность изделия, во втором — в интенсификации теплопередачи внутри изделия. Иными словами, в первом случае она интенсифицирует определяющий процесс, во втором —- определяемый процесс. В первом случае увеличение удельной поверхности нагрева можно заменить воздействием других факторов, например увеличением оАГср, во втором случае единственный путь интенсификации нагрева — это максимально возмолсное увеличение удельной поверхности нагрева. Это следует из того, что к для данного материала есть величина постоянная, а увеличениеДГср по технологическим причинам возможно в ограниченных пределах. Указанное имеет принципиальное значение при расчете и конструировании печей. [c.29]

Таким образом, достоинство описанного варианта сушки состоит в том, что Б камеру сушилки подводится воздух, нагретый до более низкор температуры, чем по основной схеме сушки. Это позволяет проводить процесс при перепаде температур fi — tn меньшем, чем в сушил1се основной схемы, где указанный перепад был бы равен ti—t. н потребовалось бы нагреть воздух во внешнем калорифере до температуры t (точка В), превышающей допустимую для данного материала ( i). [c.601]