Температура охлаждаемого потока

Г — температура охлаждаемого потока, I — температура нагреваемого потока, [c.234]

Из (9-13) вытекает, что при достаточно большой величине водяного эквивалента потока на горячей стороне, т. е. в условиях постоянства температуры нагреваемого теплоносителя холодопроизводительность и перепад температур в охлаждаемом потоке монотонно растут с увеличением площади термобатареи. Предельная температура охлаждаемого потока, определяемая лишь физическими свойствами термоэлементов (параметром 2), достигается при постоянной температуре на горячей стороне термобатареи (И а, аа -> оо) и при условии [c.138]

Снижение равновесного давления двуокиси углерода над раствором яри его охлаждении [ ]предопределяет повышение качества очистки при более грубой регенерации абсорбента и требует меньших затрат тепла на регенерацию. Однако чрезмерное снижение теипературы потока или значительное увеличение его доли может привести к охлаждению раствора на выходе из абсорбера, что потребует дополнительных затрат пара на нагрев абсорбента до температуры кипения при регенерации.Следовательно, для заданного остаточного содержания двуокиси углерода в очищенном газе при разделении и охлаждении части потока абсорбента необходимо определенное соответствие между температурой охлаждаемого потока и его количеством, обеспечивающее проведение процесса с минимальными энергетическими затратами. Поэтому однозначные рекомендации по температуре и доле охлаждаемого потока независимо от требований, предъявляемых к очистке, не являются вполне экономически обоснованными. [c.96]

На рис. 2 представлены полученные в результате расчета зависимости расхода тепла на регенерацию от доли и температуры охлаждаемого потока при различном содержании двуокиси углерода в очищенном газе. Полученные зависимости имеют экстремальный характер, наиболее ярко выраженный при низких и менее заметный при высока температурах, что подтверждает сделанное ранее предположение. При тонкой очистке минимальный расход тепла на регенерацию обеспечивается значительным снижением температуры верхнего потока абсорбента и уменьшением его доли. Напротив, при грубой очистке экстремальная точка сдвигается в область повышенных температур и увеличения доли охлаждаемого потока. [c.96]

Так как полная холодопроизводительность задана, то соответственно задана и температура охлаждаемого потока на выходе 011 , = 0 - Поскольку в рассматривае- [c.165]

При работе в режиме максимальной термодинамической эффективности температура стенок камеры разделения заметно влияет на температуру охлаждаемого потока. Во время пуска наиболее интенсивен отвод теплоты от периферийных слоев к не успевшим прогреться стенкам камеры. Температурный режим стенок полностью устанавливается за несколько минут. Практическая стабилизация температуры охлаждаемого потока происходит значительно раньше это можно объяснить тем, что охлаждаемый поток и стенка камеры взаимодействуют через промежуточное звено — периферийный слой газа. Это звено демпфирует любые отклонения от стационарного режима работы. [c.121]

В реально м цикле (/V>0) с ростом холодо- или тепло-производительности повышается температура охлаждаемого потока или снижается температура нагреваемого потока на входе в камеру. В холодильном цикле это влияние с ростом параметра ц возрастает, а при нагреве— снижается. В регенеративном цикле температура сжатого газа повышается с ростом ц, а разность температур уменьшается. Так как наибольший эффект вихревого температурного разделения сжатого газа (разность Т г—Гх), определяющий значения (ДТ х)рег и (ДТ г)рег, достигается при больших ц, то естественно различное влияние, например, недорекуперации в теплообменнике на эффекты охлаждения и подогрева. В режиме подогрева, особенно при высоком заданном значении Тт, подогрев газа происходит в основном в вихревой трубе и роль теплообменника невелика. Наоборот, при охлаждении регенерация холода суш,ественно влияет на эффект охлаждения. В связи с этим необходимо тщательно подходить к выбору теплообменника и устранению потерь холода в окружаюш,ую среду. [c.176]

Т — температура охлаждаемого потока, °С I — температура охлаждающей воды, °С и> — скорость воды, м/с) [c.135]

Если конечная температура охлаждаемого потока превышает 100° С, целесообразно применение кипящей воды. Высокое значение коэффициента теплоотдачи от стенки к кипящей воде, повышающееся с увеличением тепловой нагрузки, обеспечивает высокую интенсивность теплообмена со стороны охлаждающего агента. При необходимости температура кипения воды может быть изменена соответствующим изменением давления. Естественно, что при охлаждении кипящей водой следует применять конденсат водяного пара. [c.242]

Аппарат разбивают по длине на ряд участков, количество которых принимают таким, чтобы перепад температур охлаждаемого потока на каждом участке не превышал 5—6° С. Начиная с одного из концов теплообменника по выражениям (6) и (7) находят температуры обоих газо(В в конце каждого участка по всей длине аппарата. [c.12]

Опыт работы оросительных конденсаторов и холодильников показывает, что около 50 % тепла отводится испаряющейся водой. Таким образом, в оросительном холодильнике и конденсаторе расход воды примерно в два раза меньше, чем в обычном водяном холодильнике. К недостаткам таких аппаратов относится их громоздкость, интенсивная коррозия наружной поверхности труб вследствие воздействия кислорода воздуха и отложение накипи на поверхности труб, особенно усиливающееся при высокой температуре охлаждаемого потока, трудность эксплуатации в зимних условиях. [c.127]

Так, например, для вымораживателей установки БР-6 приняты температура охлаждаемого потока (воздух из регенераторов)—на теплом конце вымораживателя 152 °К, на холодном 111° К [c.396]

Температура охлаждаемого потока Т подчиняется дифференциальному уравнению [c.201]

Можно видеть, что движущая сила процесса сильно меняется по длине, поэтому и эффективность использования различных участков теплообменника не одинакова. Длина необходимая для снижения температуры охлаждаемого потока до заданной (70 °С), равна 0,77 м. [c.205]

На рис. У-8, б показан результат решения задачи. Выходная температура охлаждаемого потока ( ) достигает 18 °С. Это указывает на значительно большую эффективность работы противоточного теплообменника по сравнению с прямоточным (сравните рис. У-8, б и У-б). Интересно отметить, что охлаждаемый поток приобретает температуру 59°С (предельная степень охлаждения в случае прямотока) при прохождении приблизительно одной трети длины теплообменника. [c.207]

К недостаткам таких аппаратов относится их громоздкость, интенсивная коррозия наружной поверхности труб вследствие воздействия кислорода воздуха и отложение накипи на поверхности труб, особенно усиливающееся при высокой температуре охлаждаемого потока, трудность эксплуатации в зимних условиях. [c.500]

В тех случаях, когда разность температур охлаждаемого потока, поступающего в один из ходов по трубам, и выходящего потока смежного хода превышает 90 °С, применяют раздельные или разрезные камеры, ГГ-образные конструкции трубных пучков или другие способы снижения температурных напряжений в конструкции. [c.379]

Автоматическое изменение угла наклона лопастей обеспечивает сокращение потребляемой электроэнергии на 75%. При этом достигается точность регулирования температуры охлаждаемого потока на выходе из аппарата в пределах 1 °С. Этот способ регулирования экономически выгоден для аппаратов большой производительности, так как малогабаритные вентиляторы с автоматическим изменением угла наклона лопастей очень дороги. [c.180]

Температуру охлаждаемого потока газа на выходе из теплообменника (до штуцера) 2 можно ориентировочно рассчитать по формуле [c.441]

Примененне аппаратов воздушного охлаждения особенно эффективно при высоких температурах конденсации, так как в этих условиях в аппаратах с водяным охлаждением резко возрастает скорость отложения накипи на трубах. Кроме того, при высокой конечной температуре охлаждаемого потока увеличивается средняя разность температур тенлообменивающихся потоков, что улучшает условия теплообмена. [c.126]

В целях уменьшения номенклатуры выпускаемых кристаллизаторов, улучшения качества изготовления и увеличения срока службы принято решение сократить число типоразмеров. Вместо кристаллизаторов типа КРС-100-40, КРС-85-40, КРС-85-70, КРС-70-40 принят единый тип кристаллизатора КРСН-100-70 с материальным исполнением в трех вариантах — в зависимости от температуры охлаждаемых потоков, протекающих в межтрубном пространстве до —40 °С, —70 °С и —90 °С. Вместо кристаллизаторов, изготавливаемых по ТУ 26-02-140-78 (КАСК-90, КЭСК-90, КПСК-90), а также изготавливаемых по ТУ 26-02-342-71 (КАС-85-40, КАС-70-40 и КЭС-70-70), принимается единый тип [c.380]

Для выбора оптимального соотношения потоков регенерирозан-ного абсорбента и оптимальной температуры охлаждаемого потока рассчитывались зависимости общих энергетических затрат на очистку ( Зг ) от доли и теипературы потока для заданных концентраций двуокиси углерода в очищенном газе, определяемые как сумма затрат на электроэнергию для перекачки абсорбента в верхнюю секцию абсорбера, на охладдающую воду и на пар для регенерации (рис. 3). Полученные на их основе оптимальные значения теипературы и доли охлаждаеиого потока в зависимости от остаточного содержания двуокиси углерода в очищенном газе приведены на рис. 4. [c.99]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология