Подогрев газа

Горение газообразных веществ сопровождается образованием пламени. Пламя — явление на границе соприкосновения двух газов, реагирующих с выделением тепла и света. Пламя газовой горелки имеет четыре зоны (рис. 30) первая зона — подогрев газов (темный конус), вторая зона —начало диссоциации и окисления углеводородов (светло-голубой конус), третья зона — горение углеводородов (неполное из-за недостатка кислорода) и рас- [c.82]

Без теплообменных элементов эффективно работают прежде всего аппараты, в которых протекают реакции с небольшим тепловым эффектом или же перерабатываются разбавленные газы. В последнем случае даже при большом тепловом эффекте реакции температура меняется незначительно соответственно уравнению адиабаты (П1.42) и (111.43). Подогрев газа до температуры зажигания катализатора (нри экзотермических процессах), или более высокой при эндотермических, происходит в выносных теплообменниках, подогревателях, печах. Без теплообменных элементов могут работать и однослойные аппараты с большим тепловым эффектом процесса. В этом случае при эндотермических процессах необходимая температура достигается за счет предварительного нагревания газа и, в некоторых случаях, катализатора в экзотермических процессах газ поступает при температурах ниже температуры зажигания катализатора и его начальная температура определяется из теплового баланса или уравнения адиабаты по заданной оптимальной температуре в слое. [c.110]

I — получение обжигового газа 1 —обжиг колчедана, 2 —охлаждение газа в котле-утилизаторе, 3 —общая очистка газа, 4 —специальная очистка газа II — контактирование 5 —подогрев газа в теплообменнике, 6 —контактирование III — абсорбция 7 — абсорбция оксида серы (VI) и образование серной кислоты [c.158]

Если подогрев газа при регенерации производится в подогревателях с горячей водой или паром, то необходимо перед проведением регенерации спрессовать подогреватель во избежание увлажнения адсорбента и продуть коммуникации. [c.115]

Горелки типа ДВ являются разновидностью горелок типа труба в трубе . Горелка выполнена из литых деталей и позволяет применять подогрев газа и воздуха до 400 °С. На основании длительного опыта эксплуатации рекомендуется поддерживать давление воздуха перед горелкой 2—3 кПа, а давление газа 4—6 кПа. [c.168]

Осуществляемые в газовой фазе при малой степени превращения эа проход процессы прямой гидратации олефинов характеризуются большими расходами рециркулирующих потоков. Способ рекуперации тепла обратного потока существенно отражается на экономике производства. Исходную парогазовую смесь можно приготовить по двум схемам с использованием пара высокого давления 10 МПа (рис. 7.5) и с применением трубчатой печи (рис. 7.6). По первой схеме работают установки в СССР, а по второй — многие зарубежные установки. В последние годы на ряде установок Западной Европы применяется несколько видоизмененная схема, предусматривающая использование готового пара высокого давления при гидратации этилена. В этом процессе рециркулирующий газ смешивается со свежим этиленом, проходит теплообменники 2,3 и подогреватель 4, смешивается в заданном соотношении с паром высокого давления и подается в реактор гидратации 5. Подогрев газа в аппаратах 2, 3 производится за счет тепла потока, выходящего из гидрататора, а в аппарате 4 — глухим паром. Реакционная смесь, выходящая из реактора с температурой 300 °С, [c.227]

Для получения бутенов из /г-бутапа в целях дальнейшего алкилироваиия ведут дегидрирование нормального бутана при 600° над катализатором СГ.2О3 на глиноземе. Дегидрирование н-бутана в бутены состоит пз следующих операций 1) испарение жидкого бутана 2) подогрев газа в теплообменнике до 480° 3) дегидрирование в трубчатых реакторах при 600° 4) охлаждение газа в теплообменниках и очистка его от пыли на коксовых фильтрах. [c.160]

Обеспечение высокой температуры в начале процесса окисления требует больших затрат энергии на подогрев газа, поступающего на контактирование. Поэтому, на практике температуру газа на входе в контактный аппарат, поступающего на первый слой катализатора, задают лишь несколько выше температуры зажигания (порядка 420°С). В ходе реакции выделяется большое количество тепла и так как процесс в слое катализатора идет без отвода тепла, то температура газа повышается по [c.167]

Предусмотрен также пусковой факел. Если концентрация горючих газов настолько мала, что она не обеспечивает минимального выделения тепла для реакции сгорания, то в ряде случаев используют предварительный подогрев газов. Для этой цели имеется кольцевая горелка. Если в газах, поступающих на факел, присутствует туман масла, его необходимо удалить на входе в трубу для обеспечения безопасных условий сжигания. Необходимо также принять меры против проскока пламени, если в сжигаемых газах присутствует кислород. [c.184]

При использовании каталитического сжигания подъем температуры, необходимой для аутогенного сжигания на катализаторе (точка 4а), меньше, чем в термической установке, поэтому требуется менее мощный теплообменник. В некоторых случаях предварительный подогрев в теплообменнике приводит к самоподдерживающейся реакции на катализаторе, в то время как в других случаях для поддержания процесса требуется дополнительный подогрев газов. Причем при использовании менее мощного теплообменника требуется больше дополнительного тепла. [c.565]

Температуры стенок цилиндра, его крышки и поршня во время работы ступени выше, чем температура всасываемого газа, поэтому происходит конвективный теплообмен между стенками и газом, что вызывает подогрев газа. [c.28]

По мере сжатия потоки газа из полости нагнетания в цилиндр через неплотности снижаются из-за уменьшения разности давлений между полостями. Снижается также и разность температур газа, заключенного в этих полостях, что уменьшает подогрев газа в цилиндре. Если в начале сжатия поток газа через неплотности всасывающих клапанов из цилиндра был мал из-за малой разности давлений в цилиндре и полости всасывания, то к концу сжатия он возрастает. Расход газа через неплотности уплотнений поршня также возрастает. В результате масса газа в цилиндре начинает уменьшаться. При превышении давления в цилиндре Рц давления в полости нагнетания произойдет открытие клапанов линии нагнетания и цилиндр соединится с полостью нагнетания. Если ступень имеет золотниковое управление потоками газа, то независимо от давления нагнетания каналы, соединяющие цилиндр и полость нагнетания, откроются при наперед заданном угле поворота вала. [c.29]

Подогрев газа в полости всасывания происходит за время цикла компрессора, а в цилиндре — во время всасывания. На это следует обращать внимание при конструировании и организовывать достаточно эффективное охлаждение стенок полости всасывания. [c.39]

С целью уменьшения подогрева было произведено охлаждение перегородки водой. Это резко уменьшило подогрев газа в полости всасывания, увеличило производительность ступени на 5—6 % и снизило удельную индикаторную работу. При конструировании блока, закрывающего торец цилиндра, необходимо организовывать охлаждение перегородки между камерами водой. Если компрессоры имеют воздушное охлаждение, то камеры нагнетания и всасывания не должны разделяться общей металлической стенкой. Между стенками камер должен быть слой воздуха, который резко уменьшит тепловой поток между камерами. [c.72]

В соответствии с энергетической характеристикой ступени компрессора при больших П снижается КПД компрессора, так как действительный процесс сжатия газа все больше отклоняется от изотермного, возрастают утечки, перетечки, подогрев газа и затраты работы на преодоление трений в механизме движения [c.76]

Средняя температура газа в дополнительной полости выше, чем в цилиндре. В результате ухудшаются энергетические показатели ступени. По данным расчетов подогрев газа в присоединенной полости увеличивал на 6 % удельную индикаторную работу (Од = = 0,54, П = 3,5) по сравнению с режимом при отсутствии этого подогрева. Специальное охлаждение стенок дополнительной полости водой позволило на экспериментальной установке снизить ее величину на 2,5 %. Последнее показывает полезность организации усиленного охлаждения стенок присоединяемой полости. [c.302]

Естественно, что после того, как в конце трубы достигнут кризис, скорость потока в начале трубы не может быть увеличена никакими способами. Если по достижении кризиса продолжать подогрев газа, то величина критической скорости в конце трубы растет, а скорость в начале трубы падает. Иначе говоря, заданному количеству тепла соответствует совершенно определенное предельное значение числа М в начале трубы. [c.195]

Это и есть предельное значение температуры торможения на выходе из сопла. Если увеличить подогрев газа сверх этого значения, то снизится скорость потока на входе в камеру. [c.251]

Так, например, пз уравнения для определения а следует, что подогрев газа приводит к снижению полного давления как в дозвуковом, так п в сверхзвуковом потоках. Действительно, поскольку при подогреве величина приведенной скорости всегда приближается к единице (растет при X < 1 и уменьшается при Я > 1), то, согласно рис. 5.22, значение функции f(X) в процессе подогрева всегда увеличивается /(Хз) > /(Xi) и о < 1. Так как в области дозвуковых скоростей пределы изменения величины /(X) невелики (25 %), то коэффициент сохранения полного давления а при X < 1 не может быть ниже некоторой предельной величины [c.252]

Указанные нормативы обеспечиваются принятой технологией осушки газа на промыслах и заводах, создают условия безгидратного транспорта газа, надежной работы средств автоматики на компрессорных и газораспределительных станциях и магистральных газопроводах, исключают подогрев газа перед редуцированием. [c.284]

Подогрев газа 0г рекомендуется принимать для воздуха 25°С для водорода при атмосферном давлении 20° С для водорода при избыточном давлении (1 ч- 2) 10 Па подогрев 15° С. [c.215]

Предварительный подогрев (газа или воздуха) уменьшает зону воспламенения, но не влияет на смешение. Видимое пламя сокращается, изменяется светимость, но реакционное пространство и расположение поверхностей равных значений а остается неизменным. [c.225]

Технологические схемы современных адсорбционных отбензини-вающих установок отличаются от схем недавнего прошлого применением значительно меньших по размеру и иных по форме адсорберов, сокращением продолжительности адсорбционного цикла до 24—45 мин вместо 2—4 ч, регенерацией адсорбента горячим газом вместо перегретого водяного пара и, наконец, применением более совершенных современных зернистых адсорбентов (силикагель, сочетание силикагеля с активированным углем и др.). Сравнительно небольшие размеры адсорберов и малая продолжительность циклов адсорбции приводят к тому, что полная замена адсорбента требуется лишь после 1—2 лет его работы, резко снижаются эксплуатационные расходы и себестоимость газового бензина. Замена регенерирующего агента — водяного пара — горячим газом уменьшила расход топлива почти в 8 раз по сравнению с расходом на угольно-адсорбционных установках, так как на превращение воды в пар требуется значительно больше тепла, чем на подогрев газа. [c.167]

II на отдельных участках его протяжения. Для этой цели в газопровод включают подогреватели типа труба в трубе. Ино-1 да подогрев газов до подачн их в газопровод может быть обе- [c.256]

Процеос метанизации может быть инициирован при температуре 250—300°С, поэтому в установках низкотемпературной конвереии непременно предусматривается противоточная система охлаждения газа первой стадии метанизации. Помимо этого охлаждение газа снижает его влагосодержание обычная концентрация влаги на входе в первую ступень метанизации составляет 55—60 %. Охлаждение, как правило, осуществляется до температуры примерно 40°С, влага при этой температуре удаляется, после чего необходимо подогреть газ примерно до 300°С в теплообменнике за счет тепла газа, подаваемого а ре-а ктор - м ет ан и 3 ат ор. [c.181]

Возможность поступления газа при температурах ниже даст возможность перерабатывать при температурах, близких к оптимальным, концентрированные газы без перегрева катализатора при одновременном снижении энергетических затрат на подогрев газа и упрощении или полной ликвидации предварительных теплообменников. Так, нанример, применение кипящего слоя катализатора позволяет высокоэффективно окислятй сернистый ангидрид в серный с применением технического кислорода в газовых смесях, иолучаемых при кислородной плавке цветных металлов и содержащих до 60% 80а, тогда как для окисления в неподвижном слое необходимо разбавлять воздухом высококонцентрированные газы до 7—9% 80 2 во избежание перегрева катализатора. Для ряда процессов первостепенное значение имеет возможность повышения конечного выхода продукта экзотермической реакции примерно в 1,5—2 раза по сравнению с неподвижным слоем (рис. 46, а). [c.95]

Максимальный выход SO3 для данного времени соприкосновения газа с катализатором получается при определенной оптимальной температуре. Чем меньше время соприкосновения т (и соответственно JisOa), тем выше оптимальная температура (см. ч. 1, рис. 98). Таким образом, в контактных аппаратах для достижения максимальной скорости процесса следовало бы начинать его прн возможно более высоких температурах, около 600°С, проводить по кривой оптимальных температур и заканчивать при 400°С. Для этого необходим предварительный подогрев газа и непрерывный отвод теплоты по ходу каталитического процесса. Этой задаче и подчинены в основном конструкции современных контактных аппаратов, однако решается она далеко не полностью. Свежий газ, содержащий SO2, подогревается за счет теплоты прореагировавшего газа (теплоты реакции) лишь до температуры зажигания (420—470°С), а затем во время каталитического процесса температура сначала возрастает до бОО С, а затем производится понижение ее. [c.131]

Четвертую операцию — подогрев газа до температуры зажигания катализатора — производят в теплообменниках за счет тепла реакции окисления ЗОг, выделяющегося при катализе. При этом более или менее достигается необходимое понижение температуры реагентов по мере протекания обратимой экзотермической реакции окисления ЗОг- Однако заметим, что для очистки от контактных ядов (2 операция) газ охлаждали до низкой температуры (30—40 °С), а теперь его вновь нагревают до 400—450 °С для катализа. Мы видим противоречие, которое можно было бы частично устранить введением сухой очистки газа, которую ныне испытывают на заводах [37, 51] или синтезом вы oiнизкотемпературных катализаторов. Тогда тепло реакции окисления ЗОг можно было бы использовать в теплотехниче ких целях. [c.14]

Образованием гидратов, забивающих трубопроводы и аппаратуру, может сопровождаться ряд процессов [ ефтедобывающей, газовой и нефтехимической промышленности. Для предотвращения возникновения гидратов и разрушения уже образовавшихся пробок можно использовать следующие методы повыщение температуры (подогрев газа горячей водой или паром) снижение давления снижение содержания воды в азе путем осушки, вымораживания или применения специальных добавок (гликолей, спиртов), снижающих парциальное давление паров воды. [c.118]

В промышленности применяются двухступенчатые и трехступейчатые схемы очистки. На большинстве современных установок подогрев газа перед сероочисткой осуществляют в отдельном огневом подогревателе. [c.99]

В конце расширения возрастает расход газа через неплотности нагнетательных клапанов. Из-за малых разностей давления между полостями F(.з ывaния н цилиндром расходы через неплотности всасывающих клапанов стремятся к нулю. Уменьшаются также и утечки через уплотнения поршня, в результате чего масса газа в цилиндре начинает увеличиваться. Кроме того, горячий газ перетечек через нагнетательные клапаны производит подогрев газа в мертвом пространстве. Все это приводит к уменьшению величины кажущегося показателя политропы (Пр < А). [c.30]

Применение газотурбинного привода позволяет использовать тепло выхлопных газов турбины (около 400°СЗ. Если охлаждение газа перед компрессорами по каким-либо причинам нерационально, то может использоваться вариант предполагающий подогрев газа пред детандером до 200-280ОС. При зтом температура [c.156]

Воздух,, необходимый для горения топлива, засасывается из атмосферы вентилятором и по воздуховоду подается в топку. Предварительно воздух нагревается, проходя оребренные трубы воздухоподогревателя, в межтрубном пространстве которого движутся отходящиетопочные газы. Из подогрев, газы направляются в боров содовых печей и через дымовую трубу отводятся в атмосферу. [c.15]

Это соотношение было установлено Л. А. Вулис.ом ) и получило название условия обращения воздействия. Особенность этого соотношения состоит в том, что знак его левой части изменяется при переходе значения скорости через критическое. Поэтому характер влияния отдельных физических воздействий на газовое течение противоположен при дозвуковом и сверхзвуковом режимах. Воздействия, вызывающие ускорение в дозвуковом потоке (сужение канала, подвод дополнительной массы газа, совершение газом работы, трение и подвод тепла йР <0, йС> О, Ь > О, dQвliv > 0), приводят к замедлению сверхзвукового потока воздействия обратного знака (расширение канала, отсос газа, сообщение газу механической энергии и отвод тепла йР > О, йС < О, Ь < О, й нар < 0) приводят к замедлению дозвукового и ускорению сверхзвукового потоков. Отсюда следует важный вывод, что под влиянием одностороннего воздействия величину скорости газового потока можно довести только до критической, но нельзя перевести через нее. Например, путем подвода тепла можно ускорять дозвуковой поток, но только до тех пор, пока не получится М = 1. Для того, чтобы перевести дозвуковой поток в сверхзвуковой, нужно переменить знак воздействия, т. е. в зоне М = 1 начать отводить тепло. Таково обоснование описанного в предыдущем параграфе явления теплового кризиса в камере сгорания. Подогрев газа в сверхзвуковом течении вызывает торможение потока, но переход к дозвуковому течению и дальнейшее торможение станут возможными только в том случае, если, начиная с М = 1, мы переключимся на охлаждение газа. [c.203]

Сравним полутепловое сопло с геометрическим при одинаковом конечном значении полного теплосодержавия н) имея в виду, что в полутепловом сопле подогрев газа совершается в цилиндрической трубе 1—2, а в геометрическом сопле то же количество тепла подводится к газу до его входа в сопло. Зпачения скорости истечения из обоих сопел одинаковы, так как в критических сечениях величина температуры торможения одна и [c.213]

В иромышленности США наиболее широко применяются методы обезвоживания жидкими осушителями — многоатомными спиртами пли твердыми адсорбентами тина боксита и синтетических гелей окисей алюминия и кремния. Реже употребляются способы осушки природного газа путем ипжекции ингибиторов — метанола и дпэтиленгликоля (ДЭГ) — и прямой подогрев газа в отдельных точках трубопровода [14]. [c.154]

Я,1 — коэффициент, учитывающий утечку газа через неплотпости и подогрев газа на входе, [c.125]

Естественной карбюращии пламени способствует предварительный подогрев газа и воздуха и препятствует предварительное смешение газа С воздухом. Процесс перемешивания газа и воздуха должен совершаться вне горелки, в рабочем пространст- [c.286]

В [юследыее время газ получает псе более широкое распространение в качестве топлива для печей. Применение газа позволяет легко регулировать обогрев, получать дымовые газы постоянного состава и температуры предварительный подогрев газа и воздуха дает возможность эффективно использовать для сжигания даже, низкокалорийные (бедные) гнзы с теплотворной способностью меньше 1500 ккал/нм . [c.362]

При повышении температуры возрастают потери платиноидов. В табл. 1,19 приведены параметры процесса окисления в зависимости от применяемого давления. I При окислении 1% ЫНз до оксида азота (П) происходит разогрев Газа на 70°С. При снижении выхода МО на 1 %, температура увеличивается ещеиа 3°С. В реальных условиях вследствие потерь тепла разогрев газовой смеси происходит на 67—69°С иа каждый процент окисленного аммиака. Для достижения оптимальной температуры конверсии необходим подогрев газа, тем больший, чем выше давление в системе. [c.43]

Основным показателем, определяющим экономическую эффективность процесса прямого сиитеза оксида азота является расход электроэнергии иа единицу конечного продукта. На протекание химической реакции окисления азота расходуется лишь небольшая часть электрической энергии (400 кВт-ч иа тонну азотной кислоты), остальная ее часть расходуется иа подогрев газа до температуры сиитеза оксида азота. Поэтому для обеспечения экоиомяче" ской эффективности процесса поступающую в реактор азотокислородиую смесь необходимо подогревать за счет тепла продуктов реакции. [c.97]