Температура потока

Рис. У1-19. Схема регулирования расходов жидкого и парового орошений с коррекцией по температурам потоков на контрольных тарелках

Для разделения термически нестойких нефтяных смесей, температура кипения которых при атмосферном давлении выше температуры их термического разложения, широко используют перегонку в вакууме и с водяным паром или с каким-либо другим инертным агентом. Вакуум и водяной пар понижают парциальное давление компонентов смеси и вызывают тем самым кипение жидкости при меньшей температуре. При перегонке в вакууме тепло для испарения жидкости отбирается от самого продукта, благодаря чему температура потока понижается. [c.56]

Расход орошения можно регулировать с коррекцией по температуре потока на контрольной тарелке. Заданный расход парового [c.331]

Для заданных условий теплообмена строят диаграмму энтальпий потоков. Следует отметить, что в исходных данных не всегда заданы температуры потоков на выходе. В этом случае температуру первого теплообменивающегося потока следует задать, а другую найти из теплового баланса, т. е. по равенству площадей теплообменивающихся потоков на соответствующем блоке. При задании температуры выходящего потока минимальную раз- [c.323]

Для предотвращения закоксовывания реакционных змеевиков печей (объемно — настильного пламени) в них предусмотрена подача турбулизатора — водяного пара на участке, где температура потока достигает 430 — 450 °С. [c.52]

На установках АВТ постоянно измеряются, регулируются и регистрируются следующие основные параметры расход сырья, промежуточных продуктов, готовой продукции, топлива, пара, растворов щелочи и воды давление в аппаратах, емкостях, трубопроводах, насосах и др. температура потоков в аппаратах, емкостях и трубопроводах уровень жидкостей в технологических аппаратах и емкостях. Кроме того, постоянно контролируется качество сырья, компонентов светлых нефтепродуктов и масляных дистиллятов. Число контрольно-измерительных приборов определяется производительностью установок. [c.221]

С другой стороны, среднюю температуру потока можно определить на основе теплового баланса трубы [c.131]

Технологическая схема установки представлена на рис. И-З. Исходная нефть насосом 1 несколькими параллельными потоками (на схеме показаны четыре потока) проходит через группу теплообменников 7, 8, 9, 10, 11, 12 и 13, где она нагревается до температуры 100—130 С. Использование такой системы нагрева нефти позволяет создать более эффективный теплообмен. После теплообменников для усреднения температуры потоки нефти смешиваются в общем коллекторе (на схеме не показан). Далее нефть снова четырьмя параллельными потоками направляется в две ступени электродегидраторов 14 (блок ЭЛОУ). По выходе из блока ЭЛОУ нефть нагревается вначале в параллельно включенных теплообменниках 15 и 16, а затем в теплообменнике 18. [c.14]

Аналогично можно также переписать уравнения (11,11 —11,13) для температуры потока с учетом источника тепла в потоке [c.60]

После посекционных расчетов выполняют прямой расчет распределения температур, потоков и концентраций компонентов в [c.92]

Установлено, что перепад температуры между печью и колонной на установках АВТ составляет для атмосферной секции от 5 до 18 °С, для вакуумной 25—30 °С. В работе колонны этот фактор играет решающую роль. Однако в ранее запроектированных установках он не учитывался. В расчетах часто, определив долю отгона и температуру сырья при входе в колонну по кривой ОИ, принимают эту температуру равной температуре потока сырья на выходе из печи. Это приводит к неправильному определению количества тепла, вносимого в колонну. В среднем ошибка составляет 10—15% от общего количества тепла в колонне. [c.56]

На крекинг-установке, имеющей трубчатую печь, тепловой режим реактора можно регулировать не только со стороны еге-нератора, но и со стороны подготовительной секции. Количество вносимого в рабочую зону реактора тепла можно увеличивать путем повышения как кратности циркуляции катализатора, так и степени парообразования сырья в печи. Недостаточный подвод тепла в реактор регенерированным катализатором (например, в случае уменьшения выхода кокса) легко восполнить более форсированной работой печи подготовительной секции. На фиг. 11 указаны температуры потоков в секциях подготовки и фракционирования на одной из действующих установок. [c.38]

Указанные на рис. 31 температуры потоков в секциях подготовки и фракционирования относятся к одной из конкретных установок, описанных в литературе [131], Общая загрузка реактора данной установки составляет 989 т сутки смеси солярового дистиллята прямой гонки (64%) с каталитическим газойлем (36%). В табл. 10 приведены результаты анализа этих дистиллятов. [c.75]

IQ — температура потока R + -j- Za) при входе в узел смешения 1 (рис. 118) [c.287]

При расчете ректификации нефтяных смесей, как известно, наибольшую сложность вызывает расчет перегонки нефти в атмосферной колонне. В связи с этим рассмотрим некоторыг рекомендации, касающиеся выбора числа тарелок в колонне, расхода водяного пара, давления процесса и опособов определения температур потоков для первого приближения в расчете. [c.94]

Реактор действует непрерывно. Температура потока исходных веществ и внутри реактора поддерживается в пределах 15 1 [c.291]

При движении жидкости в трубопроводе температура потока изменяется, вследствие чего изменяются плотность, вязкость, объем и другие свойства жидкости. Поэтому указанные физические свойства жидкости определяют при средней температуре потока. Средняя температура потока может определяться по следующей формуле [c.40]

Температуры потоков определяются просто. Если поток реагентов входит в реактор, оптимальная рабочая температура [c.55]

Средняя температура потока [c.40]

Рис. У1-3. Суточные изменения температур потоков сырья.

Экстракционная колонна работает при избыточном давлении 6 ат, температура потока бензина, входящего в ее нижнюю часть, равна около —55 °С, а температура жидкой ЗОз, поступающей на верх колонны — около —45 °С. [c.62]

В аппаратах с движущимися слоями катализатора температуры поступающих потоков сырья и катализатора различны, и это может привести к различию температур потоков внутри реактора. В работе [24] исследован теплообмен между этими потоками при высоких температурах — до 700°С (при высоких температурах разность температур может быть значительной). Расчеты привели к следующим результатам. [c.139]

Анализ данных показывает, что минимальные потери углеводородов обеспечиваются при работе деэтанизатора с тремя вводами питания прн соотношении потоков питания ла верхнюю, 14-ю и 25-ю тарелки, равном 0,285 0,065 0,65, и температурах потоков питания Тр = Трн 0°С и Г/ 25= 187 °С. Снижение суммарных потерь углеводородов Сз—С4 на установке стабилизации вуктыльокого конденсата за счет оптимизации условий ра боты узла деэтанизации [c.280]

Как видно, оптимальная система теплообмена позволяет довести степень рекуперации тепла до 92 /о, за счет чего повышается температура потока нефти перед вводом в отбензинивающую колонну до 230 °С. Одновременно с уменьшением гисла воздушных аолодильников снижаются затраты на электроэнергию. [c.322]

Синтез проводят с использованием диаграмм энтальпий потоков. На рис. У1-9 в качестве примера показана диаграмма энтальпий потоков для системы теплообмена одного горячего потока, двух холодных потоков 5 и 8с и по- ока водяного пара как теплоносителя. По осям ординат на диаграмме отложены температуры потоков и по оси абсцисс в масштабе, указанном на рисунке, откладываются теплоемкости потоков. Каждому потоку соответствует прямоугольник пли трапеция (блок) при различных теплоемкостях потока на входе и выходе. Слг оватслыю, п. ошадь блока обозначает энтальпию потока (блоки вверху рисунка относятся X горячим потокам, внизу — к холодным). Стрелки около соответствующих потоков показыв.чют направление движения потоков, т. е, изменение те псратур потоков. Относительно оси абсцисс блоки располагаются произвольно, но таким образом, чтобы температуры горячих потоков на входе в блоки и температуры холодных потоков на выходе из блоков располагались в порядке умень-итения их значений слева направо. Теплоносители или хладоагенты обозначаются точками на уровне соответствующих температур (первые выше и вторые ниже оси абсцисс). При этом нагреваемые теплоносителями или охлаждаемые хладоагентами потоки соответствуют заштрихованным площадям блоков. [c.322]

Регулирование давления. Работа ректификационной колонны во МНОГОМ зависит от качества регулирования давления из-за значительного влияния давления на температуры потоков и долю отгона сырья. Особенно важно регулирование давления при разде-Л81н ии легких углеводородов, и, изом1е(ров. В зависимости от состава и свойств разделяемой смеси и аппаратурного оформления процесса может быть принят один из следующих вариантов регулирования давления в колонне (рис. У1-14). По схеме а давление регулируется изменением проходного сечения клапана, установленного нeпoqpeя тввннo яа паровом трубопроводе из колонны. Схема применяется, когда температура верха невелика и требуется минимальное время запаздывания. По этой схеме уровень жидкости в емкости орошения регулируется изменением расхода охлаждающей воды, в конденсатор-холодильник. [c.329]

Массовую скорость газа принимают постоянной по сечению зернистого слоя, как это было уже сделано при решении- урав-нения (IV. 19). В разделе II.9 показано, что величина G несколько отклоняется от среднего значения вблизи стенки трубы, обычно в сторону увеличения. Однако значение и даже знак этого отклонения зависят от таких факторов, как плотность и характер упаковки зерен у стенки, а также профиль температуры газа в поперечном сечении зернистого слоя поэтому вводить какое-либо уточнение в предположение о постоянстве массовой скорости по сечению трубы не имеет смысла. Таким образом, при G = onst средняя по сечению температура потока совпадает со среднекалориметрической. [c.131]

Вследствие ничтожного количества отогнанных в первой ступени паров можно предвидеть, что не произойдет сколько-нибудь заметного изменения температуры потока, поступающего в первую ступень со второй тарелки. Соответствующие вычисления нрпцодятся лишь для иллюстрации методики расчета. [c.244]

Если для упрощения расчета условий нарожидкого равновесия вместо констапт ki используются относительные лоту-чести а г, то в этом случае температуры потоков определяются по константе равновесия эталонного компонента, которая согласно (Vil.3) пли (VII.4) связана с относительными летучестями и концентрациями компонентов в данной фазе. [c.397]

Охлаждающие змеевики регенераторов предпочитают собирать из легированных труб — хромоникелевых и хромомолибденовых, поскольку трубы из углеродистой стали сильно окисляются, провисают и деформируются [18]. Для защиты от сернистой коррозии многие испарители и рекгификационные колонны облицовывают изнутри листами хромистой стали или выполняют из двухслойного металла. Часто защищают от коррозии только те участки колонны, где рабочие температуры потоков превышают 315° [164]. [c.133]

Веса и температуры потоков, поступающих в реактор и регеператор и уходящих из этих аппаратов, указаны на рис 119. [c.293]

Очень большое влияние на ход химического превращения оказывают условия теплообмена. Если температура практически одинакова во всем реакционном пространстве и равна температуре потока питания, то реактор называется изотермическим. Его проти положностью будет адиабатический реактор с практически полным отсутствием теплообмена между реакционным пространст- вом и окружающей средой. Температура реагирующей смеси в этом случае зависит непосредственно от теплового эффекта реакции. Умеренный теплообмен между реакционным пространством и окружающей его средой характерен для неизотермических реакторов. [c.290]

Крекинг-установка может работать таким образом, что невозможно установить фазовое состояние, имеющее место в данный момент, так как поток реагентов может циркулировать в системе, не проходя область двухфазового состояния, определяемую граничной поверхностью. Только в том случае, если кривая зависимости между давлением и температурой потока проходит через граничную поверхность, можно определенно указать на наличие смешанной фазы. Так как те же самые реакции могут иметь место как по одну, так и по другую стороны от граничной поверхности, тоДазовыо условия не имеют-значения для результатов крекинга. [c.33]

Гидроочищенный бензин после смешения с водородсодержащим газом блока риформинга нагревается в теплообменниках Т-б и первой секции печи П-2 и поступает в первый реактор риформинга Р-2. В реакторе большая часть нафтеновых углеводородов сырья риформи-руется в ароматические углеводороды. В связи с тем, что реакция риформинга идет со значительным поглощением тепла, температура потока на выходе из реактора Р-2 снижается. Далее смесь непрореагировавшего сырья последовательно проходит вторую секцию печи П-2, реактор Р-3, третью секцию печи П-2 и реактор Р-4. [c.22]

Количества хемосорбирующегося кислорода измеряют следующим образом. В адсорбер 1 помещают 0,5—5,0 г исследуемого катализатора с поверхностью металла порядка 1,5—15 м - и восстанавливают металл. Для этого адсорбер с катализатором помещают в съемную электрическую печь, нагревают до нужной температуры и через него пропускают очищенный и осушенный водород со скоростью 2—3 л ч. По истечении времени восстаиовле-1шя подачу водорода прекращают, убирают печь и в адсорбер подают гелий для вымывания водорода и охлаждения катализатора до комнатной температуры. Поток гелия при этом проходит кран-дозатор 14, адсорбер 1, измерительную ячейку катарометра 15 и счетчик 17. Через сравнительную ячейку катарометра 16 подают параллельный поток гелия. Одновременно налаживают поток кислорода через краи-дозатор 14 с выходом в ат-мосф еру, [c.91]

При подсчетах, проведенных для смешанного тока в аппарате с одним ходом в межтрубном пространстве и двумя ходами в трубном (при тех же температурах потоков), величина Д ср оказалась равной 136° С. Для смешанного тока в аппарате с двумя ходалш в межтрубном пространстве и четырьмя ходами в трубном Д<ср = 149° С. [c.68]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология