Коэффициент концентрирования при регенерации

С целью выбора раствора, удобного для регенерации колонки, было также изучено анионообменное поведение ниобия в растворах соляной и азотной кислот и в смесях соляной кислоты с перекисью водорода или фтористоводородной кислотой. Наименьший коэффициент, распределения ниобия наблюдался для 5 н. раствора азотной кислоты (А й=,7). Но вымывание ниобия из отработанной колонки рекомендуется проводить 20-ю мл смеси соляной (6 н.) и фтористоводородной (0,3 н.) кислот (/Сй=9), так как азотная кислота частично разрушает анионит. Регенерацию колонки заканчивают промыванием 10-ю мл концентрированной фтористоводородной кислоты. [c.31]

Реакционная способность и стабильность. Обычно химическая реакция меледу экстрагентом и компонентами исходного раствора, приводящая к образованию новых веществ, нежелательна, так как она сопровождается снижением выхода целевого продукта, усложнением стадии регенерации экстрагента и может привести к увеличению потерь последнего. Вместе с тем такая химическая реакция обычно увеличивает коэффициент распределения вещества, распределяемого между фазами, и по этой причине мол<ет быть иногда желательной. Если, однако, реакция необратима, стоимость возмол<ной регенерации экстрагента будет, вероятно, очень велика. Вследствие этого необходимо, чтобы химическая реакция была обратимой. Например, уран можно извлечь из разбавленных кислых растворов некоторыми алкилами фосфорной кислоты, химически взаимодействующими с исходным раствором. При этом экстрагент регенерируют экстракцией из него урана более концентрированной кислотой. Продукты реакции, образующиеся в процессе экстракции, иногда являются целевыми конечными продуктами. [c.149]

Рис. ХП-4. Номограмма для определения коэффициента теплопередачи К различных процессов, протекающих в роторных лопастных аппаратах 1 — концентрирование жидких растворов 2 — дегидратация органических соединений 3 — дистилляция органических соединений 4 — отгонка летучих 5 — испарение е — регенерация растворителя 7 — десорбция 8 — дистилляция высококипящих ор -ганических соединений 9 — нагрев и дистилляция олигоорганосилоксанов.

При регенерации лития со смолы раствором. NaOH нагрузка по раствору составляла 5 м /м час. Соотношение потоков поддерживалось равным п=1 1. Извлечение лития из смолы составило 86—100% и полученный регенерат имел достаточно высокую концентрацию лития 5 г/л, т. е. коэффициент концентрирования / = 50- 100. Отношение сна/сц в регенерате со- [c.184]

Применение пульсационных сорбционных колонн на всех операциях, связанных с очисткой раствора от ионов Li, десорбцией смолы раствором NaOH, регенерацией смолы НС1, дает возможность сократить объем аппаратуры, повысить коэффициент концентрирования, получить более чистые регенераты и сократить загрузку сорбента. [c.185]

Железо (П1) сильно поглощается из концентрированных растворов соляной кислоты. Это важно для успешной регенерации катионообменных колонок и наблюдается как на сульфофенольных, так и на стиролдиви-нилбензольных катионитах. В этих условиях железо образует прочный анион. Аналогично ведут себя золото (П1) и таллий(П1). В катионитах карбоксильного типа ионы гидроксония связаны ковалентно с функциональными группами, а противоионы щелочных металлов образуют электростатические связи. Катиониты карбоксильного типа имеют большее сродство к ионам гидроксония (протонам). Поэтому шкала селективности противоположна тому, что мы наблюдаем для сульфокатионитов. Для двухзарядных металлов сильно влияет pH раствора. Аниониты, содержащие четвертичные аммониевые группы, прочно прикрепленные к каркасу, полностью диссоциированы с противоионами — анионами. Коэффициенты избирательности можно вычислить по теории мембранного равновесия. [c.54]

До проскока неактивных солей коэффициент очистки от радиоактивности на один порядок выше в случае смешанного слоя, после проскока солей коэффициент радиоактивности для двойного слоя уменьшается значительно больше, чем для смешанного слоя. Продолжительность работы установки со смешанным слоем до проскока радиоактивных элементов, как и при других методах ионообменной деионизации, будет определяться солевым составом исходного раствора. После снижения солевого состава в исходном растворе до 1—2 мг/л, как это имеет место на установках с оборотным водоснабже- нием, установка со смешанным слоем ионитов может работать до регенерации в течение нескольких месяцев. Схемы двухступенчатого концентрирования жидких радиоактивных отходов поэтому являются весьма перспективными. Удаление основной массы неактивных солей целесообразно производить методом злектродиализа с ионитовыми мембранами, а дальнейшую деионизацию с практически полной очисткой от радиоактивности — с помощью смешанного слоя ионитов. Представляет интерес также рассмотрение схемы обезвреживания радиоактивных сбросных вод, где совмещается электродиализ с ионитовыми мембранами и смешанный слой ионитов. Использование ионообменных мембран позволяет осуществлять электрохимическую регенерацию смеси ионитов, не прибегая к операциям разделения катионита и анионита. [c.142]