Характеризующий фактор

Рис. 1-3. Номограмма для пересчета доли отгона из объемных в мольные проценты в зависимости от угла наклона кривых ИТК а тк и характеризующего фактора (К).

Пример 24. Определить теплоту сгорания тяжелого газойля каталитического крекинга, имеющего среднюю молекулярную температуру кипения 400° С и относительную плотность 0,9635. Содержание серы в нем 8 = 1,65%. Характеризующий фактор [c.108]

Разделяющая способность центрифуги характеризуется фактором разделения /, представляющим отношение ускорения центробежной силы к ускорению силы тяжести g, т. е. [c.128]

Рис. 26. Влияние глубины превращения на октановые числа бензинов гидрокрекинга (/( — характеризующий фактор сырья)

Характеризующий фактор нефтепродуктов меняется от 10 до [c.12]

Угол a (b радианах) находят в зависимости от характеризующего фактора К (9,97 /С 10,3) по формуле [c.47]

Энтальпия жидких нефтепродуктов при 0,1 МПа, характеризующем факторе /<=12 и при температурах i до 510°С определяется уравнением [c.46]

Такое же деление нефтей делается на основе характеризующего фактора [И, 20, 123]. Характеризующий фактор для бензиновой и масляной фракций со средними температурами кипения 121 и 399°С определяется из уравнения, [c.90]

Рис. 31. Зависимость высшей теплоты сгорания жидких нефтепродуктов от плотности и характеризующего фактора.

Более точные результаты дает формула, выведенная с учетом характеризующего фактора [c.81]

Содержание серы влияет на форму кривой ИТК нефти. Это влияние в какой-то степени маскируется одновременным влиянием характеризующего фактора и плотности нефти, но при одинаковом характеризующе.м факторе выявляется отчетливо. При повышении содержания серы в нефти температуры выкипания фракций повышаются, что видно на примере нефтей с характеризующим фактором, различающимся в небольших пределах — от 11,89 до 11,95, и особенно заметно для высококипящих фракций (рис. 58). Это объясняется более высокими температурами кипения сернистых компонентов по сравнению с их аналогами или соответствующими углеводородами и повышенным содержанием сероорганических соединений в тяжелых фракциях [128]. [c.91]

Нефтяные дистилляты также добавляются в количествах до 25% и выше к латексу нри производстве бутадиенстирольного синтетического каучука. Для маслонаполненного каучука применяются дистилляты, богатые ароматикой. Ими обычно являются высококипящие фракции из соответствующих сырых нефтей. Они, как правило, не содержат парафина, выкипают в пределах 420—510° С, их характеризующий фактор колеблется от 10,5 до 11,6, индекс вязкости у них ниже нуля, бромные числа — от 6 до 30, а плотность колеблется в пределах от 0,9 до 1,05 [54-60]. [c.564]

Граничные значения характеризующего фактора для бензи- [c.90]

Результаты вычислений по этой формуле отличаются от экспериментально полученных данных на 3—5%. А. С. Эйгенсон уточнил формулу Б. П. Воинова для нефтяных фракций подбором постоянных величин а, Ь, с в зависимости от характеризующего фактора К. Значения постоянных а, Ь ш с приведены ниже [c.39]

Рис. 61. Взаимозависимость между пенетрацией и выходом битума при разных характеризующих факторах (цифры у кривых).

Для оценки выхода асфальта с пенетрацией, отличающейся от 100, предложено [137] учитывать характеризующий фактор при 399°С (рис. 61). [c.95]

При изучении свойств нефти интересно также оценить температуру, необходимую для производства битумов перегонкой. Эта температура (в пересчете на атмосферное давление) связывается с характеризующим фактором следующей приблизительной зависимостью [140] [c.95]

Характеризующий фактор 11,2 11,4 11,6 11,8 12,0 Температура паров, °С 399 460 499 538 571 [c.95]

Одним из параметров, который представляет собой функцию плотности и позволяет судить о химической природе нефтепродуктов, является характеризующий фактор К, определяемый формулой [c.38]

Рис. 27. График для определения теплоты испарения нефтяных фракций в зависимости от средней молекулярной температуры кипения и молекулярного веса или характеризующего фактора.

Для парафинистых нефтепродуктов характеризующий фактор равен 12,5—13,0, для нафтено-ароматических 10,0—11,0. [c.38]

При отсутствии данных по элементарному составу жидкого топлива содергкание водорода в нем может быть приближенно вычислено по графику (рпс. 74) в зависимости от средней температуры кипения и характеризующего фактора. Содержание углерода определяется по разности (100% минус содержание водорода и серы содержание серы определяется экспериментально). [c.107]

На рис. 2 и 3 показана зависимость между молекулярным весом и средней молекулярной температурой кипения нефтяных фракций с различной плотностью и с разными значениями характеризующего фактора. [c.39]

Рис. 3. График для расчета молекулярного веса нефтепродуктов и зависимости от пх характеризующего фактора и средней молекулярной температуры кипения.

По этой формуле составлен график (рис. 24) применительно к нефтепродуктам с характеризующим фактором К = 11,8. При других значениях К найденную величину теплоемкости умножают на поправочный коэффициент, который находят по графику, помещенному в правом углу рисунка. [c.63]

Пример 3. Определить характеризующий фактор для бензина, имеющего относительную шеотность = 0,775 и среднюю молярную температуру кипения ср. мол = 119° С. [c.12]

На рис. 31 представлена зависимость между высшей теплотой сгорания, относительной плотностью Р15 и характеризующим фактором К для нефтепродуктов и отдельных составляющих их углеводородов. [c.76]

Имеются графики, связывающие молекулярный вес, среднюю молекулярную температуру кннеиня и характеризующий фактор либо плотность. Tajine графики представлены на рис. 2. [c.13]

При помощи уравнений Трутона и Кистяковекого построен график зависимости между теплотой испарения нефтяных фракций, их средней молекулярной температурой кипения, молекулярным весом и характеризующим фактором (рис. 27). Теплоты испарения нефтяных дистиллятов при атмосферном давлении в первом приближении могут быть оценены следующими величинами для бензина 70—75, керосина 60—65, дизельного топлива 55—бО игазойля 45—55 ккал/кг. Температура и давление заметно влияют на величину теплоты испарения — с повышением температуры и давления теплота испарения уменьшается. В критический точке, где нет различия между жидкостью и паром, она равна нулю, а при температурах ниже критической, если известна теплота испарения при какой-либо температуре У о, может быть найдена по формуле [c.67]

Известна и распространена в стечественной и зарубежной практике расчётов номофамма для определения энтальпии не([>тепродуктов в широком диапазоне изменения парамефок 11,15],6]. При этом учитывается химический состав не([)тепродуктов с помощью характеризующего фактора Ватсона (к). [c.94]

Энтальпия жидкого нефгспрюдукта при давлении 0,1 МПа, характеризующем факторе к=12, в ингервале температур 0-510 °С определяется по формуле [c.95]

По уравнению (41) составлен график, приведенный на рис. 25. Как и на предрлдущем графике, численные значения относятся к величине характеризующего фактора К — 11,8, а для других значений К в правом углу рисунка приведены корректирующие множители. [c.64]

Вариант гидрокрекинга с получением максимального выхода бензина является наиболее распространенным. Октановые числа легкого бензина (н.к. — 82°С) зависят только от глубины превращения сырья при крекинге (выраженной через выход этой фракции) и практически не зависят от качества сырья (рис. 26). Октановое число более тяжелой части бензина (82—204 °С) также связано с глубиной превращения, но определяется еще и характеризующим фактором сырья чем он ниже, т. е. чем сырье ароматизи-рованнее, тем выше октановое число бензина. Наиболее типичное сырье гидрокрекинга — парафинистые тяжелые дистилляты — имеют характеризующий фактор 11,8—12,0. Как видно из рисунка, в большинстве случаев бензин гидрокрекинга после отгона легких головных фракций имеет невысокое октановое число (около 60) и нуждается в облагораживании — каталитическом риформинге. Октановые числа, определенные исследовательским и моторным методами, для легкой бензиновой головки от гидрокрекинга различного сырья практически совпадают и составляют около 85, Это объясняется содержанием в ней до 85% изопарафиновых углеводородов. В состав тяжелой части бензина входит 30—40% парафиновых углеводородов, 40—47% нафтеновых и до 15—25% ароматических. [c.69]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.16 , c.51 , c.115 ]

Производство сажи Издание 2 (1965) -- [ c.34 , c.35 ]

Состав масляных фракций нефти и их анализ (1954) -- [ c.27 , c.189 ]

Общие свойства и первичные методы переработки нефти и газа Издание 3 Часть 1 (1972) -- [ c.38 ]

Химия и технология нефти и газа Издание 3 (1985) -- [ c.49 , c.51 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки Изд.3 (1979) -- [ c.16 , c.51 , c.115 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология