Битумы выход

Переход к выработке дорожных битумов осуществляется за счет дополнительного отбора газойлевых фракций от ходового остатка висбрекинга в вакуумной колонне. При этом консистенции дорожных битумов (по пенетрации и температуре размягчения) соответствуют остатки, выкипающие выше 340-440 °С (в зависимости от вязкости исходного гудрона и требуемой марки битума). Выход и качество получаемых битумов зависят как от качества исходного сырья, так и от режима процесса висбрекинга, для конкретных условий оптимальный вариант должен уточняться экспериментально. Дорожные битумы, получаемые по схеме висбрекинг-перегонка , по основным характеристикам соответствуют стандартным битумам марок БН (ГОСТ 22245-90), в то же время имеют преимущества высокую пассивную адгезию к кислым каменным материалам типа песка, щебня, гранита, широко применяемым в дорожном строительстве, и высокую деформативную способность (растяжимость при 25 °С - более 100 см.), в том числе и после старения. [c.18]

Предложенная классификация используется при решении ряда практических задач. В то же время она, как отмечалось ранее [2], обладает заметным недостатком не определяет требований к качеству гудрона, направляемого на окисление. Кроме того, нельзя определить выход битума. И, наконец, показатели содержания асфальтенов и смол не входят в число показателей используемых в общей технологической классификации нефтей [c.96]

Выход битума можно рассчитать, используя следующие эмпирические зависимости [13] [c.93]

На современном НПЗ мощностью 12 млн. т/год, если не вырабатывать котельные топлива и битумы, выход кокса [112] на малосернистый остаток 13,0%, а на сернистый и высокосернистый остаток 18—22%i. При этом каждое предприятие в принципе может выработать кокса с различным содержанием серы от 300 тыс. до 1,2 млн. т/год. При этом глубина отбора светлых составит 70— 75% от нефти. [c.261]

Растворитель Условия извлечения битума Выход битума, %, на сухую массу Кислотное число, мгКОН/г Число омыления, мгКОН/г Внешний вид и свойства битума [c.430]

На Рязанском НПЗ для осуществления предложенного принципа окисления также используют существующее оборудование. Секцией окисления здесь является колонна высотой 21 м и диаметром 3,4 м, а секцией сепарации вертикальная емкость высотой 13 м и диаметром 3 м. Сырье — гудрон с температурой размягчения 25—27 °С — подается в линию, по которой из секции окисления в секцию сепарации фаз транспортируется прореагировавшая газожидкостная смесь. Квенчинг происходит в этой линии. Газы выходят с верха секции сепарации, жидкая фаза откачивается с низа в секцию окисления (рис. 42). Откачивают битум (в отличие от схемы битумной установки Московского НПЗ) непосредственно из колонны, поскольку необходимо получать строительный битум и откачка из зоны сепарации вызвала бы слишком глубокое окисление. Режим работы блока [c.78]

В табл. 3 показаны типичные выходы, получаемые в результате вакуумной перегонки мазутов из нефтей различного основания при производстве битума. Выходы при вакуумной перегонке мазутов изменяются в весьма широких пределах и зависят от типа перерабатываемой нефти, глубины отбора при атмосферной перегонке и типа вырабатываемого битума. [c.213]

Суммарный битум Выход на породу, мас.% [c.117]

Основное назначение процесса — удаление асфальтенов из гудрона перед его дальнейшей углубленной переработкой, в частности гидрогенизационной. Нефтяной асфальтит может быть подвергнут газификации в схемах безостаточной переработки нефтяного сырья его используют в производстве нефтяных битумов и большого ассортимента различных нефтехимических продуктов, а также взамен природного асфальтита в производстве различных сплавов и в качестве теплогидроизоляционного материала. При температурах 140—150 С и давлении 2,2—2,5 МПа при обработке остаточного сырья легкой бензиновой фракцией (технической пентановой фракцией) в колонном экстракционном аппарате — экстракторе — образуются два слоя раствор деасфальтизата (около 70 % масс, бензиновой фракции и 30 % масс, деасфальтизата), который отводится с верха экстрактора, и раствор асфальтита (около 37 % масс, растворителя и 63 % масс, асфальтита), который откачивается из экстрактора снизу. Экстрактор снабжен тарелками из просечно-вытяжного листа. Кратность растворителя к сырью (по объему) составляет примерно 3,5 1 при выходе асфальтита в количестве 12—15 % (масс.) на гудрон [12]. [c.69]

Битумы с минимальным содержанием смолы, полученные путем перевода смолистых примесей в высокополимерные, трудно растворимые в бензоле продукты, что достигается предварительным прогреванием торфа до 250—300 °С. Указанный прогрев ведет к полимеризации смолистой части битумов. Выход битума в этом случае получается более низкий, чем для других способов экстракции. Влияние предварительного прогрева торфа на выход битума и его качество показано на рис. 29. [c.237]

Известно, что верховые и низинные торфы различаются по ряду показателей [1—3], например по содержанию и составу золы, по содержанию углерода и водорода, по выходу битумов, выходу и характеру продуктов полукоксования. [c.88]

Используя изложенные выше зависимости, можно ориентировочно определить выход битума при перегонке, его основные свойства и необходимые для перегонки температуры. Это позволяет оценить пригодность нефти для производства остаточных битумов. [c.95]

Во избежание коксования крекинг-остатка и для улучшения транспортирования его разбавляют менее вязким продуктом. Крекинг-остаток можно использовать в производстве битумов, а также как связующее вещество при брикетировании углей. Выход термогазойля на сырье вакуумной колонны составляет около 72 % (масс.). [c.27]

Битумный раствор, выходящий из деасфальтизационной колонны снизу, непрерывно поступает через регулятор расхода 9 в змеевик печи 19. На выходе из этого змеевика значительная часть пропана находится в парообразном состоянии. Пары отделяются от жидкости в горизонтальном сепараторе 20, работающем под тем же давлением, что и испаритель 16. Остатки пропана отпариваются открытым водяным паром в битумной отпарной колонне 25. Битум деасфальтизации откачивается с низа этой колонны поршневым насосом 26, за которым следует холодильник 27. [c.65]

Выход дорожных окисленных вязких битумов на сырье (гудрон) около 98 % (масс.), строительных 94—96 % (масс.). [c.106]

Так,им образом одновременное разрешение проблемы увеличения выхода А —выхода метода крэкинга под давлением, и выхода В — выхода установки крэкинга, следует искать в превращении в бензин соединений характера битума и асфальта. [c.358]

Таблица 20. Групповой состав биту.мов, полученных по разным технологическим схемой Выход битумов — 18—20% (масс.) на нефть

Рнс. 60. Зависимость выхода битума с пенетрацией 100 0,1 мм от плотности [c.94]

Рис. 61. Взаимозависимость между пенетрацией и выходом битума при разных характеризующих факторах (цифры у кривых).

О — остаточный, выход из амударьинской нефти 54% (масс,) —окисленный, окисление 70%-го мазута амударьинской нефти —остаточные битумы арланской нефти — окисленный, окисление 55%-го гудрона арланской нефти точки со стрелками соответствуют дуктильности выше 100 см. [c.100]

Выход дорожного битума в случае переработки большинства товарных нефтей принимается практически с достаточной точностью равным выходу гудрона, т. е. сырья окисления (так как [c.98]

Выход битума, % (масс.) на 80 [144] 87 93 98 [2] [c.99]

Для расчета выхода строительных и высокоплавких окисленных битумов пока не предложено обобщенной зависимости. [c.99]

При окислении сырья воздухом содержание кислорода в газовой фазе в зоне ввода воздуха составляет 21% (об.). Особенности режима в реакторах (барботаж) исключают образование очага горения непосредственно в зоне реакции, однако для исключения горения и на последующих стадиях — после выхода отработанной газовой смеси из слоя жидкости — необходимо соблюдать в реакторе условия (температуру, перемешивание и др.), обеспечивающие достаточно полное расходование кислорода воздуха [281], или разбавлять отработанные газы инертным газом до взрывобезопасного содержания кислорода. Принцип обеспечения низкого взрывобезопасного содержания кислорода в газах окисления принят для производства окисленных битумов -в соответствии с требованиями техники безопасности содержание кислорода в отработанных газах окисления не должно превышать 4% (об.) для всех битумов, кроме высоко-плавких (рубраксы, лаковые и другие битумы, имеющие т м-пературу размягчения выше 100 °С), для которых без дополнительных обоснований установлена концентрация кислорода, равная 8% (об..). [c.176]

Таким образом, с целью увеличения выхода дистиллятных фракций нефти и углубления ее переработки целесообразно использовать больше асфальта деасфальтизации пропаном для производства битумов. Получать битум следует по методу переокисления— разбавления, причем, ступень окисления осуществлять в колонне с отделенной секцией сепарации [44]. [c.115]

На битумных установках, вырабатывающих окисленные битумы, выделяются отработанные газы. Для их термического обезвреживания используют специальные печи. На Киришском НПЗ, например, используется трехкамерная печь (рис. 88) с внутренним сечением 1,3x2,1 м и длиной 9 м. Печь рассчитана на сжигание 6000 м /ч газов, С целью интенсификации горения в печи предложено установить карборундовый муфель, температура наружной поверхности которого достигает 1000°С, что способствует восполнению дефицита тепла, необходимого для воспламенения газов. Состав продуктов сгорания на выходе из печи следующий 9,6% (об.) диоксида углерода и диоксида серы, 3% (об.) кислорода, 87,4% (об.) азота и отсутствие оксида углерода [210]. [c.143]

Полученный в качестве целевого продукта первичный битум, выход которого составлял 73% от ОМУ, можно квалифицированно использовать для деструктивной гидрогенизации или как компонент при получении металлургического кокса из не-сиекающихся каменных углей. Деструктивную гидрогенизацию угольных битумов осуществляют нри 70 МПа. Катализатор готовят на основе молибдена или железа, а носителем служит углезольная пыль, уносимая из газогенератора Winkler, работающего на буром угле. Широкую фракцию — гидрогенизат — [c.194]

Необходимо сразу отметить, что все попытки строго разграничить бурые и каменные угли не привели к вполне определенным результатам. Для определения границы между каменными и бурыми углями применялись различные реакции реакции с HNO3, NaOH, измерения степени флуоресценции экстрактов битума, определение содержания битума, выход гуминовых кислот, определение пластичности угля и т. п. Было принято условное разделение углей по теплоте сгорания с границей 5700 ккал1кг на беззольную, но водную массу. Содержание влаги в угле определяется в атмосфере с относительной влажностью 96% при температуре 30 °С по методике, принятой в международной классификации каменных углей (см. сноску nai стр. 580). [c.586]

В результате отгона пропана (в регенерационной части установки) из деасфальтизатного слоя получают деасфальтизат — целевой продукт, а из асфальтового слоя — остаток, называемый асфальтом или битумом. Выход и качество деасфальтизата зависят от состава сырья и режима процесса. Большое значение имеет содержание в деасфальтизате кокса чем его меньще, тем меньше выход деасфальтизата. Ниже приведены данные о переработке гудрона из туймазинской нефти [c.271]

Понятие глубины переработки нефти, выраженное в виде вышеприведенного уравнения, несколько условно, так как выход непревращенного остатка, в том числе котельного топлива, зависит не только ог гохгюлогии нефтепереработки, но и, с одной стороны, от качества нефти и, с другой, — от того, как будет использоваться не. зтяной остаток как котельное топливо или как сырье для про — изиодства битума, как нефтяной пек, судовое или газотурбинное то][лива и т.д. Так, даже при неглубокой переработке путем только атмосферной перегонки легкой Марковской нефти, содержащей [c.249]

Отложение кокса на колпачковых тарелках и п оникновение воздуха в вакуумную колонну ведут к повышению давления внизу колонны и уменьшению отбора дестиллатов. При понижении температуры мазута на выходе его из печи также снижается отбор масляных дестиллатов. Перегрев мазута в печи приводит к его крекингу, образованию газов, падению вакуума в колонне и получению битума ухудшенных качеств. Для поддержания нормального остаточного давления и устойчивого режима в барометрический конденсатор необходимо вводить достаточное количество холодной воды и питать эжекторы водяным паром постоянного и требуемого давления. [c.33]

Выход дистиллятов падает с уменьшением глубины разрежения в вакуум-аппарате и при недостаточном подогреве сырья в печи. Причинами, приводящими к ухудшению отбора дистиллятов, могут быть проникновение воздуха в систему, отложение кокса на тарелках, высокая температура и недостаточный подвод в барометрический конденсатор воды, низкое давление водяного пара, посту-паюш,его в эжекторы, и др. Перегрев сырья в змеевиках печи приводит к его крекингу, образованию газов, перегрузке эжекторов, падению вакуума и получению остаточного битума ухудшенных качеств. [c.49]

Освобожденный от растворителя битум деасфальтизации по выходе из отпарной колонны направляется насосом 55 через холодильник55в резервуар. [c.68]

Изменение компонентного состава сырья в процессе деасфальтизации иногда используют для получения битума как целевого продукта. Так, при переработке нефтей парафиновой или смешанной основы в остаточных битумах содержится много парафина, и по этой причине они имеют низкую дуктильность. Поскольку во внутренних районах США истинно асфальтовые нефти редки, то во избежание транспортирования нефти с побережья на нефтеперерабатывающих заводах, расположенных в этих районах, битумы получают деасфальтизацией остатка перегонки [115]. Процесс ведут таким образом, что основная часть парафина остается в пропановом растворе [И1]. В результате дуктильность асфальта превышает 100 см при пенетрации примерно 80-0,1 мм и температуре размягчения 46—49°С. Испытание на пятно Олиензиса показывает отрицательный результат. Выход асфальта плотностью 1008—1017 кг/м составляет 52— 53% (об.) прп переработке гудрона плотностью 963 кг/м [115]. [c.84]

Метод расчета по коксуемости характеризуется средним отклонением 5,0, а по выходу остатка — 3,8. Во многих случаях отклонения эти происходят в противоположных направлениях, и если выход битума рассчитан как среднее по обоим методам, то отклонение составит только 3,3. Расчет по коксуемости предпочтительнее при низком содержании асфальта в нефтн, а по выходу остатка — при высоком. [c.93]

Данные по выходу и плотности остатка перегонки могут быть взяты из опыта атмосферной или вакуумной перегонки. Попытки разработать более точные приемы расчета выхода битума с учетам вляния формы кривой разгонки нефти или применения других коэффициентов в уравнениях, связывающих вЫход битума и коксуемость нефти [137], к заметным успехам не привели [135, 137]. Предложена [138] зависимость выхода битума с пенетрацией 100-0,1 мм от плотности, выраженной в условных градусах API. Кривая, представленная на рис. 60, соответствует усредненным данным количественная оценка адэкватности предложенной зависимости не проводилась. Пересчет условной плотности в относительную проводится по формуле [c.94]

В табл. 20 показан групповой состав битумов, полученных по разны.м технологическим схемам из гудрона котур-тепинской нефти, а на рис. 70 — свойства этих битумов. Как видно, при равном выходе на нефть битумы, полученные по схемам с предварительным окислением, характеризуются более высоким отношением ароматические углеводороды парафино-нафтены, что обеспечивает им более высокую дуктильность. Это особенно заметно, когда окисляется только часть сырья, но более глубоко. В общем, рекомендуется гудрон первой ступени вакуумной перегонки (остаток выше 470°С, вы.ход на нефть 28% масс.— рис. 71) разделять на два потока, один из которых (15—45%) окислять до температуры размягчения 70—100 °С, после смешения окисленного и неокисленного потока их следует подвергать дополнительной вакуумной перегонке с получением остатка выше 510 °С — битума. [c.108]

I — пробоотборник 2 — люк-лаз 3 — люк световой 4 — штуцер взрывного клапана 5 — бобышка для пьезоуровнемера 6 — монтажный патрубок замерного люка 7 — выход паров и газов 8 — вход циркулирующего битума 9, /О —вход и выход 5итума Л — муфта для пьезоуровнемера 12 — слив битума /3 —оправа с бобышкой для термо-аары. [c.141]

Чтобы дать наиболее ясное и отчетливое представление о процессе нефтеобразования как о едином целостном и непрерывном процессе, завершающемся образованием нефтяных месторождений и их последующим разрушением, может быть, следовало бы изложить содержание публикуемой ныне книги в несколько ином порядке, а именно накопление органогенного материала как первоначального источника для образования различного рода каустобиолитов, в том числе и нефти выяснение условий накопления органического материала углеводного и углеродного характера процессы изменения происхождения в той и другой группе органических остатков продукты этих изменений (различного рода битуминозные вещества, в том числе угли и нефть, а также битумы промежуточного характера) существо процессов битуминизации или нефтеобразования законы движения (миграции) нефти и образования подземных скоплений нефти или нефтяных месторождений гравитационная, или так называемая антиклинальная, теория структурные формы в земной коре, которым подчинены залежи нефти промышленного характера, литологическая характеристика пластов, их слагающих, и в особенности тех, которые являются коллекторами для нефти или нефтесодержащими пластами разрушение нефтяных месторождений и выходы нефти на дневную поверхность, что такое нефть каковы ее физические и химическпе свойства и какое значение они имеют при переработке нефти и при ее использовании как полезного ископаемого понятие о способах переработки нефти и о главнейших продуктах, которые из нее подучаются способы искусственного синтеза нефти и возникшие на их основе теории ее происхождения, критическая оценка этих теорий. [c.9]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология