Средняя температура кипения

Вязкость, в результате детальных исследований было установлено, что кинематическая вязкость нефтяных смесей однозначно определяется средней температурой кипения фракций. Из многочисленных эмпирических формул наиболее приемлемой для расчета вязкости является формула Вальтера. Использование ее позволило получить достаточно надежные зависимости для определения вязкости узких нефтяных фракций [25] [c.51]

Средняя температура кипения нефтепродукта необходима для расчета ряда физических констант. Она может определяться как [c.10]

Рис. 1-50. Зависимость температуры жидкости на тарелке от средней температуры кипения фракции

Средняя температура кипения нефтяной фракции [c.80]

Пример 34. Рассчитать долю отгона вакуумного газойля на входе в реактор каталитического крекинга при температуре I = 450 С и давлении п 2 ат абс. Состан вакуумного газойля, молекулярные веса и средние температуры кипения фракции нриподеиы в табл. 2. Состав вакуумного газойля дап в массовых долях. Для расчета массовые концентрации необходимо пересчитать в молярные, так как весь расчет должен вестись в молярных концентрациях. [c.202]

Лишь углеводороды с низким молекулярным весом, т. е. кипящие при комнатной температуре, могут быть легко разделены па индивидуальные соединения. Возможное и действительное существование многих изомеров для каждой определенной формулы углеводорода делает такое разделение намного более сложным с ростом молекулярного веса и даже невозможным. Но оставалась необходимость характеризовать нефтяные фракции химически, и были предложены методы для того, чтобы вывести химический состав из значений некоторых физических свойств углеводородных смесей. Эти методы, отражающие антидетонационную характеристику фракций, впервые появились при разрешении вопроса о составе лигроинов как крекированных, так и прямогонных. Самые ранние попытки для более высококипящих фракций были более эмпирическими путем физических измерений вычислялась средняя температура кипения бензинов, которая хорошо согласовывалась с некоторыми желаемыми свойствами, но особых попыток связать температуру кипения с химическим составом не было. [c.207]

Дифференциальный метод, получивший наибольшее распространение, предусматривает дискретизацию непрерывной смеси, т. е. представление ее в виде смеси определенного числа узких фракций, каждая из которых идентифицируется как индивидуальный компонент, обычно парафиновый углеводород, по средней температуре кипения и плотности узкой фракции [15]. [c.32]

Компонент или средняя температура кипения фракции, [c.33]

Компонент нли средняя температура кипения фракции, С [c.33]

Например, при расчете первичной перегонки нефти принимался состав сырой нефти, представленный в табл. 1.3 [16] вначале легкие углеводороды до Сб включительно, далее условные компоненты со средними температурами кипения у фракций с интервалом выкипания 17°С и затем фракции с интервалом температур кипения около 30 °С (всего 34 компонента), конец кипения нефти (733°С) определялся экстраполяцией. [c.33]

Любая фракция или компонент, получаемые в процессе разделения исходной смеси, могут быть охарактеризованы параметром р (число продуктовых фракций или компонентов в исходной смеси) и параметром I (номер фракции или компонента в порядке возрастания средней температуры кипения фракции или относительной летучести компонента). Следовательно, каждая фракция условно может быть обозначена параметрами р, I. [c.133]

В конденсаторах вакуумсоздающих систем при 30°С не удается полностью сконденсировать газовую фазу и на 1 кг водяного пара в эжектор поступает от 0,05 до 0,66 кг углеводородов, главным образом фракции выше 350°С (до 4,2—57о на мазут). Чем легче по фракционному составу газойлевые фракции, тем значительнее их потери с водяным паром, достигающие 2—3 кг/жг водяного пара для фракций со средней температурой кипения 200— 220°С [81] (рис. III-37). Из приведенных данных видно, что снижение расхода водяного пара в колонне приводит также к сокращению потерь газойлевых фракций в вакуумсоздающих системах. [c.202]

Было установлено, что для предварительной оценки топлив но их воспламеняемости и пригодности для применения можно использовать некоторые 3 физических i химических свойств. Предлагались самые различные качественные индексы, базирующиеся на таких характерист ках топлива, как анилиновая точка, плотность, вязкость, средняя температура кипения, содержание водорода. Эт 1 показатели служат неплохим подспорьем при отсутствии испытательного двигателя. Сравнение этих индексов [c.440]

Рис. П1-37. Зависимость относительных потерь газойлевых фракций в конденсационно-вакуумных системах при перегонке мазута Урф/2 от средней температуры кипения фракции.

При отсутствии данных по элементарному составу жидкого топлива содергкание водорода в нем может быть приближенно вычислено по графику (рпс. 74) в зависимости от средней температуры кипения и характеризующего фактора. Содержание углерода определяется по разности (100% минус содержание водорода и серы содержание серы определяется экспериментально). [c.107]

При стабилизации и разделении гидрогенизата потери пентанов с верхним продуктом должны быть меньше 10%, к.к. бензина должен быть не более 125 °С и извлечение компонента со средней температурой кипения 149°С—не менее [c.276]

Первая группа — легкое сырье. К этой группе относятся керосиновые дестиллаты, легкие соляровые фракции или смеси первых со вторыми, перегоняющиеся в пределах 200—360°. Средняя температура кипения дестиллатов первой группы 260—280°, удельный вес 0,830—0,870, средний молекулярный вес 190—220. [c.25]

Надо также иметь в виду, что цетановое число зависит от средней температуры кипения каталитического газойля. С повышением средней температуры кипения цетановое число вначале растет, затем-(примерно, начиная с 320°) понижается, а содержание ароматических углеводородов возрастает. Температура застывания получаемого легкого каталитического газойля, особенно из сырья парафинового основания, тем выше, чем выше средняя температура его кипения. [c.69]

Коксовое число быстро возрастает по мере повышение средней температуры кипения и вязкости соляровых фракций, выделенных из данной нефти, что, например, видно из приведенных в табл. 6 данных, относящихся к трем разным нефтям. [c.32]

С повышением средней температуры кипения крекируемого дистиллята увеличивается содержание олефиновых углеводородов в бензине и во фракции С4 [c.205]

Новый метод включает таким образом определение плотности, удельной дисперсии и молекулярного веса ароматического концентрата. При желании молекулярный вес может быть определен из данных по плотности и средней температуре кипения или по вязкости при 37,8° и 100°. [c.371]

Для номограммы Хеддена составлены два алгоритма. Первый предназначен для вычисления констант фазового равновесия парафиновых и олефиновых углеводородов и узких нефтяных фракций со средней температурой кипения до 593°С в интервале температур 260—537 °С и давлений 0,0352—7,03 МПа [c.44]

Показатель степени фугитивности нефтяных фракций определяется в зависимости от средней температуры кипения узких нефтяных фракций Гкип (К) по уравнению [c.45]

Компоненты или средние температуры кипения фракций. С Содержание, моль Плотность Pli Средние температуры кнпения фракций, С Содержание, моль Плотность PU [c.277]

Церезины же вырабатывают из остаточных продуктов нефти с началом кипения не ниже 450—500°, а иногда и выше. В состав церезина входят все наиболее высококипяпще кристаллические углеводороды нефти молекулярного веса от 450—500 и выше. Вследствие высокого молекулярного веса входяпще в состав церезина твердые углеводороды обладают весьма мелкой кристаллической структурой, которая определяет в значительной мере их физические свойства, а также ограничивает возможность достижения высокой чистоты их при обезмасливании. По химической природе входящие в состав церезина углеводороды относятся к тем же гомологическим рядам и группам, к каким относятся углеводороды, составляющие парафин. Но разница заключается в том, что в церезины входят наиболее высококипящие и высокомолекулярные представители этих групп, в то время как члены этих групп, составляющие технический парафин, обладают средними температурами кипения и средними молекулярными весами. Различным является и соотношение количеств углеводородов разных групп, входящих в церезин и в технический парафин. Если в техническом парафине преобладают и-алканы, то в церезине и-алканы содержатся в значительно меньшем относительном количестве и обычно составляют меньшую долю его массы. [c.78]

В парафинистых продуктах такую структуру дают монокристаллические образования дистиллятных продуктов средних температур кипения, выкипающие примерно до 420—470° (в пересчете на атмосферное давление) и хоропю отректифицированные от более высококипящих фракций. Эти продукты и их растворы (разумеется, закристаллизованные) хорошо поддаются фильтрации, и для них применять процесс фильтрации наиболеее целесообразно. [c.125]

На рис. 101 изображена кривая разгонки образца газойля (смесь легкого с тяжелым), отобранного на одной из промышленных установок каталигического крекинга. На установке перерабатывался соляровый дистиллят (плотность 0,894, температура застывания 26°, содержание серы 1,7% вес.), выделенный из смеси трех отечественных сернистых нефтей. Разгонка образца газойля проводилась на аппарате Гадаскина. На этом же рисунке приведена кривая, характеризующая изменение содержания серы в начальных фракциях газойля в зависимости от их средних температур кипения. Следует отметить, что узкая фракция, имеющая [c.234]

Авторы метода указали на возможность упрощения методики путем определения коэффициента плотнос и по молекулярному весу, который в свою очередь может быть определен по другим физическим свойствам (плотности и средней температуре кипения или по вязкости при 37,8° и [c.380]

Особый интерес представляет сравнение углеводородных составов исходного сырья, бензина термического риформинга и бензина платформинга , представленных на рис. 3. Как видно из графика, в исходном сырье с интервалом кипения 60—200° С нафтеновые углеводороды распределяются почти равномерно в области 20—100% смеси. Ароматические углеводороды распределяются также довольно равномерно в области 40—100%. Для бензина термического риформинга характерно образование олефинов и циклоолефинов. Вместе с этим происходит некоторая потеря нафтеновых и увеличение содержания ароматических углеводородов. В действительности, исходя из солава сырья, трудно допустить новообразование ароматических углеводородов. Увеличение концентрации последних в продукте объясняется разрушением неароматических компонентов. Концентрация парафиновых углеводородов в низкокипящих фракциях и ароматических в высококипящих фракциях обусловливается тем фактом, что в процессах изомеризации и гидрокрекинга парафиновых углеводородов средняя температура кипения их понижается, тогда, как в процессе пре- [c.182]

Хоуджен и Ватсон (Hougen and Watson) [254] предложили метод расчета теплоты парообразования как функцию средней температуры кипения, молекулярного веса и плотности. Для случая, когда сама плотность известна недостаточно точно, этот метод требует уточнения. Для расчета теплоты парообразования при давлении, отличном от атмосферного, Ватсон [255] предлагает метод, основанный на следующем уравнении [c.197]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология