Выход бензина

Рис. 8.7. Поверхность отклика по выходу бензина в зависимости от температуры и фиктивного времени реагирования при крекинге вакуумного дистиллята на шари— коном цеолитсодержащем катализаторе (цифры у кривых — выход бензинов % масс.) (Данные Кургана, la В.М.)

Изменяя технологическую схему синтеза на кобальтовых катализаторах, например, вводя циркуляцию газа (циркуляционная схема), а на железных катализаторах изменяя состав газа, можно оказывать значительное влияние на состав продуктов синтеза. Удается варьировать содержание в них олефинов, выход бензина по отношению к дизельной фракции и парафину, а также выход кислородных соединений. [c.75]

Выход бензина, объемн. % [c.242]

Выход бензина, % от всего количества продукта..............14,8 35,4 [c.253]

Вследствие экранизации активных центров ЦСК коксовыми отложениями активность катализатора крекинга быстро снижается. Эта дезактивация является обратимой, так как после окислительной регенерации первоначальная активность практически полностью восстанавливается. При этом тепло регенерации полезно используется для обеспечения теплового баланса в системе. Кроме того, образующийся при выводе из сырья избытка углерода водород полезен в реакциях Н —переноса, тем самым для увеличения выхода бензина на сырье и повышения его химической стабильности. [c.122]

При применении в лифт - реакторе более активного катализатора МЦ —5 достигается дальнейшее повышение выхода бензина, по сравнению с Цеокаром —2, на 13 % масс., бутиленов и пропилена соответственно на 1,4 и 1,5 % масс. [c.129]

Из вышеизложенного следует, что при варьировании оперативными параметрами процесса каталитического крекинга выходные показатели крекинга будут изменяться по сложным и часто экстремальным зависимостям. Это обстоятельство обусловливает необхо — димость оптимизации технологических параметров с целью достижения максимального выхода целевых продуктов высокого качества. Пример определения максимального выхода бензина при крекинге вакуумного газойля на шари — ковом ЦСК представлен на рис. 8.7. [c.132]

Как видно из экспериментальных данных, с повышением температуры (от 480 до 590 °С) крекинга (при постоянной конверсии сырья) выход бензина на сырье несколько снижается (от 60 до 55 % масс ), выход сухого газа и бутан — бутиленовой фракции возрастает и зачетно снижается выход кокса. В составе бензина при этом возрастает содержание олефинов, а содержание парафинов несколько снижается содержание ароматических углеводороде про — ходи г через максимум, а нафтеновых изменяется незначительно (при этом ОЧИМ бензина возрастает с 81 до 92). В составе газа резко возрастает выход водорода, метана и олефинов С —С и несколько снижается выход изобутана и н —бутана. [c.133]

Влияние давления на выход бензина с октановым числом 95 (И.М.) из фракции 85- 180 "С гидроочищенного бензина (У= 1,5 ч", катализатор КР— 104) [c.188]

Следует иметь в виду, что по мере углубления отбора солярового дестиллата при вакуумной перегонке мазута коксуемость дестиллата увеличивается кроме того, в нем повьппается концентрация соединений, понижающих активность катализатора (соединения железа, никеля, ванадия и меди, содержащиеся- в незначительных количествах в нефтях и в выделяемых из них соляровых дестиллатах). Загрязняя катализатор, эти металлы оказывают неблагоприятное влияние на его свойства. С увеличением загрязнения катализатора примесями уменьшается выход бензина и повышаются выход кокса и количество водорода в газах крекинга. [c.28]

Избирательность катализатора каталитического крекинга нефтяных дестиллатов определяется отношением выхода бензина к выходу кокса и газа или в отдельных случаях отношением выхода кокса или газа при работе на данном катализаторе к выходу кокса или газа при работе па стандартном катализаторе при тех же условиях процесса и степени нревращения сырья. После некоторого времени работы соотношение между выходами бензина и кокса уменьшается, например, для одного из образцов синтетического катализатора на 20—23% (с 17,5—18,9 до 14—14,6) и для естественных приблизительно на 51% (с 13,7 до 6,75), в зависимости от длительности работы и условий процесса. [c.51]

Примерно в такой же степени снижается и отношение выхода бензина к выходу газа. Отсюда видно, что избирательность естественного катализатора падает значительно сильнее, чем синтетического. [c.52]

Влияние обработки естественного катализатора водяным наром на выход бензина нри крекинге сернистого сырья [c.53]

Глубина превращения, % объемн. Выход бензина с концом кипения 204°, % объемн.......... [c.53]

Допустимый выход бензина при однократном каталитическом крекинге сырья значительно выше (в среднем в 2 раза), чем при термическом. [c.71]

Как показывает опыт, при чрезмерно глубоком однократном крекинге ранее полученные бензиновые фракции крекируются быстрее, чем образуются новые из сырья вначале выход бензина растет, а затем по мере дальнейшего углубления процесса понижается. [c.71]

Влияние глубины однократного каталитического крекинга на выходы бензина, кокса, газа и бутан-бутиленовой фракции видно из графиков (фиг. 23), построенных по результатам переработки одного из соляровых дестиллатов прямой гонки. В данном случае [c.72]

На действующих установках выходы бензина, газа и кокса зависят прежде всего от общей глубины разложения данного перерабатываемого сырья. Степень разложения сырья увеличивается с ростом температуры в реакторе, кратности циркуляции и активности катализатора. Наоборот, с повышением объемной скорости глубина крекинга понижается вследствие сокращения времени пребывания сырья в реакторе. [c.72]

Фиг. 23. Зависимость выходов бензина, кокса, газа п бутан-бутиленовой фракции от глубины однократного каталитического крекинга солярового дестиллата прямой гонки.

При переводе установки с однократного крекинга на крекинг с рециркуляцией процентный выход бензина от данного количества свежего сырья увеличивается, а валовое количество бензина уменьшается, так как часть свежего сырья замещается рециркулирующим. [c.76]

При одной и той же общей глубине разложения сырья, считая в весовых процентах на свежую загрузку реактора, с увеличением коэффициента рециркуляции каталитического газойля выход газа и кокса уменьшается, а выход бензина увеличивается. Так, например, при переработке одного из образцов солярового дестиллата наблюдались следующие изменения в выходах продуктов при переходе от однократного крекинга к крекингу свежего сырья в смеси с 50 и 100% каталитического газойля (табл. 14). [c.77]

Для определения выхода бензина проводится разгонка дестиллата на специальном аппарате. [c.167]

Приведенные выше данные являются средними за весь период работы катализатора. Фактически состав продуктов постепенно меняется. Вначале при более низкой температуре реакторов (180—185°) получают несколько больше высококипящих компонентов и больше парафина. По мере снижения активности катализатора я увеличения температуры (до 200°) усиливается мета Но- и бензинообразование. Средняя длина цепи жидких продуктов уменьшается. Так, в первый день работы катализатора при температуре 180° выход газоля составляет 10 г/н з синтез-газа, а выход бензина 38% от суммы продуктов [c.103]

Для составления матернального баланса термического крекинга необ.ходимо знать скорость реакции кpe<и [-га. На практике для удобства за скорость реакции термического крекинга принимают массу крекинг-бензина, образующегося в единицу времени, т. е. его выход. Подобная условность допустима в пределах прямо проюр-ниональной зависимости выхода бензина от глубины разложения нефтяного сырья. Зависимость выхода Зен-яниа от температуры при одной и той же продолжительности реакции определяется уравнением [c.231]

Задача 16.4. На производство бензола массой 3 т, ио-лученного каталитическим риформингом бензина пр гмой перегонки, было израсходовано бензина массой 12 т. Вычислить массу нефти (в тоннах), необходимой для ироиз-водства бензола массой 27 т, если выход бензина прямой перегонки из нефти составляет 15 /о- [c.233]

Продолжительность термического крекинга газой-/гевон фракн,пн при ii = 450 с массовой долей выхода бензина 20% составляет 80 мин. Вычислить продолжительность крекинга та при /а = 500°С. При этом глубина разложения пе изменяется. Температурный градиент равен 14,0. [c.233]

Вычислить массовую долю бензина, реактивного и дизельного топлива, получаемых в результате переработки б мли т нефти в год. Выход бензина в процессе ирямой иерегоики (в массовых долях) 0,25, реактивного топлива 0,15 и дизельного топлива 0,20, широкой фра1с-ции для каталитического крекинга 0,30. Выход бензниа при вторичной перегонке и каталитическом риформинге составляет (в массовых долях) 0,70, ири крекинге из широкой фракции— 0,45, дизельного топлива — 0,30, газа—0,10. [c.234]

Определить производительность установки в день для каталитического риформинга бензина, если производительность в год составляет 1 млн т, а выход бензина равен 80—857о общей смеси. Завод работает 335 дней в году. [c.234]

При крекинге на катализаторе Цеокар —2 в лифт —реакторе, заканчивающемся форсированным псевдоожиженным слоем, по сравнению с чисто лифт —реактором, выход бензина возрастает на 10,6 % масс, бутиленов на 1,2 и пропилена на 0,9 % масс., а также улучшается окта.ювая характеристика бензина. [c.129]

Изменение режима работы реактора, направленное на повышение выхода бензина, приведет к увеличенному коксоотложенпю на катализаторе. В ряде случаев выжиг повышенного количества кокса с катализатора в регенераторе не обеспечивается и в таких случаях для нормальной работы реакторной части необходимо прибегать к регулированию коксообразования в реакторе. Коксообра-зованпе в реакторе может быть снижено несколькими способами. [c.147]

Металлоорганические соединения, содержащиеся преиму— щестьенно в высококипящих и особенно остаточных фракциях нефти, относятся к необратимо дезактивирующим компонентам сырья крекинга. Блокируя активные центры катализатора, они отрицательно влияют не только на его активность, но и на селективность. Так, по мере увеличения содержания никеля и ванадия, являющимися, как известно, дегидрирующими металлами, интенсивно возрастает в продуктах крекинга выход водорода и сухих газов, а выход бензина существенно снижается. [c.105]

Реакторный блок установки APT состоит из лифт —реактора 1 с бункером —отстойником 2, где при температуре 480 — 590 °С и очень коротком времени контакта асфальтены и етеросоединения частично крекированного сь рья сорбируются на специальном широконо — ростом микросферическом адсорбенте (арткат) с малыми удельной поверхностью и каталитической активностью и регенератора 3, в котором выжигается кокс, отлагающийся на адсорбенте. В процессе APT удаление металлов достигает свыше 95 %, а серы и азота — 50 — 85 %, при этом реакции крекинга протекают в минимальной степени (адсорбент не обладает крекирующей активностью). Примерный выход (б % об.) продуктов APT при ТАД гудрона составляет газы С -С — 3 — 8 нафта — 13—17 легкий газойль — 13—17 тяжелый газойль — 53 — 56 и кокс — 7 — 11 % масс. Смесь легкого и тяжелого газойлей с незначительным содержанием м<ггаллоБ является качественным сырьем каталитического крекинга, где выход бензина достигает более 42 % масс, (табл.8.3). [c.108]

Индекс активности катализаторов крекинга определяется выходом бензина из с гандартного сырья на модельной установке. [c.124]

Как видно из приведенных в табл.8.5 данных, при переходе от реактора с псевдоожиженным слоем к лифт — реактору улучшается селективность крекинга, возрастает содержание олефинов С -С в газе и содержание олефинов в бензине. Однако вследствие "средней" активности катализатора Цеокар —2 в лифт — реакторе не достига — ютс5( достаточная конверсия сырья и выход бензина, из — за неза — вершенности вторичных реакций изомеризации и ароматизации [c.127]

С 7,8 ДО 5,5%, т. е. на 42%, что существенно снижает нагрузку регенератора. Отсюда, однако, не следует, что во всех случаях наиболее целесообразным является высокотемпературный крекинг. Из сопоставления балансов видно, что при одной н той же глубине крекинга повышение температуры приводит не только к желательному снижению выхода кокса, но и к нежелательному сокращению выхода бензина. КрОлМе того, с ростом температуры усиливается образование газов. [c.74]

Сырье разного химического состава крекируется с неодинаковой скоростью. Чем выше содержание в сырье ароматических углеводородов, особенно многоядерных, тем с меньшей скоростью крекируется сырье, тем ниже выход бензина и больше выхс, кокса. Так, наиример, при крекинге с одной и той же объемной скоростью при 450° С сырья различрюго химического состава на лабораторной установке выходы продуктов составили (в % вес.) [c.80]

I, а вь1ход кокса снижается с повышением температуры ироцесса. Л Кроме того, с ростом температуры слегка уменьшается выход бензина, а его состав изменяется увеличивается содержание в нем оле- финовых и ароматических углеводородов и соответственно умень- шается содержание углеводородов парафинового и нафтенового рядов. [c.82]

Замечено, что с падением активности катализатора за счет загрязнения и.норчи его соединениями, содержащими металлы (например, железо), понижается выход бензина и повышается выход газа. Одновременно состав газа изменяется в худшую сторону в газе возрастает содержание метана и водорода. В результате этого [c.85]

В процессе каталитического крекинга сырье превращается в бензин, газ, кокс и газойлевые фракции. Целевым продуктом является бензин. Значительная часть остальных продуктов кре-квнга, называемых побочнымп, используется или для получения дополнител1.ных количеств бензина, или для приготовления других товарных продуктов. Например, смесь бутиленов с бутанами (фракция С4) перерабатываю г в авиационный алкилат, а пропилен И избытки олефинов фракции С4 — в полимер-бензин легкий каталитический газойль часто используют как компонент тракторного керосина или дизельного топлива, а тяжелый газойль повторно крекируют с целью увеличения выхода бензина. Легкие- углеводороды крекиш-газов — этан, этилен, пропан я другие — во многих случаях служат сырьем для цроизводства нефтехимических продуктов. [c.5]

В заводской практике сырье крекируют до разной глубины превращения. За показатель глубины каталитического крекинга принимают сувлмарный выход бензина, газа, кокса, выраженный в весовых или объемных процентах. При однократном крекинге, т. е. при однократном пропуске сырья через реактор, глубину превращения ограничивают обычно 55%. Глубокие формы кре [c.7]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология