Рабочее колесо гидромашины обратимой

На рис. 16-1 показан фрагмент радиально-осевой гидромашины, состоящей из решетки направляющих лопаток и лопастей рабочего колеса (кромки / и 2) с углами 61 и 63. Поскольку в обратимой [c.286]

Как видно из рис. 17-3, главное отличие этой обратимой гидромашины От радиально-осевой обратимой гидромашины состоит в устройстве рабочего колеса, имеющего двойную систему лопастей [c.301]

Если требуется большее число ступеней (3—5), то осуществить регулирующий направляющий аппарат представляет значительные трудности. В этом случае приходится отказываться от регулирования мощности и осуществлять пуск и остановку агрегата затвором. В 1976 г. на ГАЭС Сайт Элен системы Ля Кош (Франция) были введены первые пятиступенчатые обратимые гидромашины с диаметром рабочего колеса около [c.307]

Выше было отмечено, что создание обратимой гидромашины с одним рабочим колесом, работающим и как турбинное и как насосное, связано с большими трудностями и в части оптимальной формы проточного тракта, и в необходимости реверса, т. е. изменения направления вращения при переходе из турбинного режима в насосный и обратно. Эти трудности можно разрешить, если перейти [c.308]

Проектирование рабочего колеса обратимой гидромашины проще выполнить так, что ее качества будут наивысшими в турбинном, либо в насосном режимах работы. Модель радиально-осе-вой обратимой гидромашины, разработанной ранее в ЛПИ [133], имела в насосном режиме максимальный к. п. д. 87,5% и в тур- [c.117]

Разработка радиально-осевой обратимой гидромашины на заданные гидравлические параметры преследует цели обеспечить требования технических условий по величинам напоров, подач и мощностей максимальный к. п. д. в насосном и турбинном режимах наибольшее сближение оптимальных режимов работы в обоих режимах кавитационные качества (в насосном режиме), соответствующие принятым высоте всасывания установки и частоте вращения рабочего колеса экономически и технически приемлемые габариты блока, гидромашины и двигатель-генератора. [c.124]

В дальнейшем проводились исследования с целью создания обратимой гидромашины с единичной мощностью 100 МВт. На первой стадии разрабатывался вариант с коэффициентом быстроходности щ = 140. Были испытаны варианты с различными рабочими колесами. Расчет рабочих колес производился в равноскоростном меридианном потоке с представлением лопастей как пространственной круговой решетки большой густоты. [c.125]

Направляющий аппарат обратимой гидромашины выполняет функции изменения момента скорости потока, поступающего на рабочее колесо в турбинном режиме, и согласует поток после рабочего колеса с оптимальным режимом спирали в насосном режиме. [c.126]

Амплитуды пульсации давления на стенках спирали значительно меньше пульсаций энергии у выхода из рабочего колеса и увеличивается с увеличением напора, достигая максимума при подачах, близких к нулю. Положение лопаток направляющего аппарата не оказывает заметного влияния на величину и характер пульсаций. Проведенные исследования нестационарности потока на выходе из рабочего колеса позволяют при конструктивной проработке аппарата и других элементов обратимой гидромашины производить отстройку собственных частот конструкции от возмущающих частот воздействия потока. [c.127]

На основе проведенных исследований ЛМЗ был разработан эскизный проект радиально-осевой обратимой гидромашины с рабочим колесом диаметром 6,75 мм, имевшим частоту вращения рабочего колеса 136,4 об/мин и величину заглубления 2,5 м. [c.127]

В результате проведенного выше цикла исследований была создана проточная часть обратимой диагональной поворотнолопастной гидромашины, габариты которой показаны на рис. 3.15, а ее универсальные приведенные характеристики — на рис, 3.16 (диаметр рабочего колеса модели 346,7 мм). Коэффициент быстроходности этого агрегата, подсчитанный по формуле [c.136]

На рис. 3.24 и 3.25 приведены данные о составляющих гидравлических потерь, а на рис. 3.26 — о суммарных гидравлических потерях в зависимости от угла установки лопаток направляющего аппарата а для одного из исследованных вариантов этой обратимой гидромашины спираль № 2, рабочее колесо № 1, направляющий аппарат № 2 с 16 лопатками. [c.144]

Лопастные насосы являются обратимыми гидромашинами. Возможны восемь режимов работы насосов два насосных, два турбинных и четыре тормозных. Режим работы насоса определяется значениями четырех основных параметров насоса частотой вращения вала насоса п, подачей Q, напором Я и крутящим моментом на валу насоса Л1. До настоящего времени не существует достаточно надежной теории, способной предсказывать режимы работы насосов в зависимости от геометрических размеров рабочего колеса и проточного тракта насоса. Все расчеты, связанные с изменением режимов работы насоса, т. е. расчеты переходных процессов, основываются на экспериментальных данных. Для получения этих данных исследования проводятся при установившихся режимах работы насосов и обобщаются в виде полных энергетических характеристик или в виде круговых диаграмм [28, 95, 145]. [c.230]

На рис. 5.5 и 5.6 представлены уточненные полные статические характеристики модели радиально-осевой обратимой гидромашины с рабочим колесом ОРО-16, полученные экспериментально на установке открытого типа. Способ построения и наименование различных зон соответствуют принятым в работе [134]. [c.241]

Создание гидроаккумулирующих электростанций с мощными обратимыми гидромашинами выдвигает задачу подробного исследования нагрузок, действующих на рабочие органы этих машин и в первую очередь на лопасти рабочего колеса и лопатки направляющего аппарата. При этом представляют особый интерес гидродинамические нагрузки на нерасчетных режимах, поскольку в связи с частыми пусками, остановками, переводами из насосного режима в турбинный и обратно гидромашина хотя и кратковременно, но ежедневно работает в нерасчетных условиях. Наиболее резкие отклонения от расчетного режима имеют место при переходных процессах после сброса нагрузки в турбинном режиме и отключения привода в насосном. [c.253]

На кафедре гидромашин ЛПИ было проведено экспериментальное исследование гидродинамических моментов относительно осей поворота лопастей рабочего колеса и лопаток направляющего аппарата диагональной поворотнолопастной обратимой гидро-, машины ДО-7," рассматриваемой в качестве варианта для Загорской ГАЭС (см. п. 3.3). [c.253]

И. Модельные рабочие колеса радиально-осевых обратимых гидромашин [c.415]

Многолетний опыт кафедры гидромашиностроения ЛПИ убедительно подтверждает целесообразность такого приема отработки лопастей рабочих колес обратимых гидромашин и гидротрансформаторов. [c.416]

На примере обратимой гидромашины покажем последовательность изготовления рабочего колеса с лопастями постоянной толщины. [c.416]

При напорах выше 500—600 м в современных ГАЭС применяют трехмашинные агрегаты с ковшовыми турбинами (активными) и многоступенчатыми насосами. Однако процесс продвижения обратимых гидромашин в область более высоких напоров непрерывно продолжается. При этом возможны различные пути. Один — повышение напора радиально-осевой обратимой гидромашины. Из формулы (16-2) следует, что с увеличением напора должна расти и окружная скорость колеса. Например, чтобы получить Я =1000 м окружная скорость должна составлять 135— 150 м/с. С увеличением % быстро растут напряжения в рабочем колесе, повышается относительная скорость течения, что способствует возникновению динамических воздействий и кавитации. [c.294]

Сравнивая данную обратимую гидромашину с радиально-осевой турбиной, рассчитанную на такой же напор (см., иапример, рис. 2-29), можно отметить различие в форме рабочего колеса (меньшие Ьо и DjDi). Здесь число лопастей обычно 6—8, а в турбине в [c.301]

На рис. 17-2 показана обратимая гидромашина ГАЭС Родунд-П (фирма Фойт , ФРГ) со следующими параметрами напор 354 м, мощность в турбинном режиме 270 МВт и расход 85 м /с, в насосном режиме мощность 256 МВт и подача 67 м /с, частота вращения 375 об/мин. Рабочее колесо / имеет внешний диаметр л, 4,8 м и внутренний Da 2,65 м = 0,55). Относительная высота [c.301]

В табл. 17-1 приведены данные по некоторым радиально-осевым обратимым гидромашинам. ГАЭС Нумаппара является одной из рекордных по напору, а ГАЭС Ладингтон и Бремм — по диаметру рабочего колеса и мощности. [c.301]

При рассмотрении характеристик радиально-осевых обратимых гидромашин в 16-4 было отмечено, что при сохранении частоты вращения трудно обеспечить работу в зоне оптимума к. п. д. по п и в насосном и в турбинном режимах. Этот недостаток устраняется в предложенной Г. И. Кривченко и Н. Н. Аршеневским обратимой радиально-осевой гидромашине, рабочее колесо которой снабжено поворотными лопатками. [c.301]

Примером такой двухколесной обратимой гидромашины является конструкция ГОНЕ, предложенная инж. Госнеделем и проф. М. Нехлеба в ЧССР. Схема ее показана на рис. 17-8. К валу / прикреплена полусфера 2, внутри которой на оси 3 насажены два рабочих колеса — насосное большого диаметра 4 и турбинное 5. Направляющий аппарат здесь двухрядный нижний ярус 6 с поворотными лопатками для турбинного колеса, верхний 7 с жесткими для насосного. [c.310]

В перечисленных направлениях велась отработка модельной гидромашины на параметры Киевской ГАЭС. Вспоследствии ХТГЗ им. С. М. Кирова на основе модельных данных ВНИИгидромаша была разработана гидромашина РОНТ-18/16—13. На модели с рабочим колесом диаметром 500 мм был получен максимальный к. п. д. 88% в насосном и - 83% в турбинном режимах. На ГАЭС, как правило, определяющим при выборе рабочих параметров является насосный режим, что объясняется большей опасностью возникновения кавитации в насосном режиме. Количество электроэнергии, потребляемое при работе в насосном режиме, всегда больше получаемого в турбинном режиме. Это является следствием потерь как в самой обратимой гидромашине,, так и в трубопроводах, соединяющих нижний и верхний бассейны. Поэтому экономичность ГАЭС зависит в большей степени от величины к. п. д. гидромашины в насосном режиме, чем в турбинном. [c.125]

В своих исследованиях ВНИИгидромаш вплотную подошел к более подробному рассмотрению ряда вопросов, считавшихся ранее второстепенными, в том числе к изучению нестационар-ности потока на выходе из рабочего колеса при работе в насосном режиме. Нестационарность потока ухудшает работу отвода и приводит к повышенным вибрациям элементов насосов и обратимых гидромашин. Некоторые результаты исследования структуры потока на выходе из рабочего колеса и ее влияние на работу обратимой гидромашины в насосном режиме были получены при испытаниях модели с = 140. Для выявления характера потока на выходе из рабочего колеса и оценки нестационарности потока в спиральной камере измерялись пульсации давления на стенках спиральной камеры, в корпусе отсасывающей трубы и потока на выходе из рабочего колеса. Исследования пульсации в потоке [c.126]

В случаях, когда обратимая гидромашина должна работать при значительных колебаниях напора или мощности, необходимо применять поворотнолопастные рабочие колеса. При напорах примерно 40—120 м используют диагональные поворотнолопастные гидромащины. За рубежом действует девять ГАЭС с машинами такого типа. В СССР их разработка только начинается. [c.130]

Практика разработки проточной части модельных радиальноосевых обратимых гидромашин с п, 150 показывает, что проектирование рабочих колес на базе только аналитических зависимостей, в основу которых положена теория безотрывного обтекания лопастей идеальной жидкостью, не обеспечивает получение оптимальной проточной части без опытной доработки. Практика также показывает, что создание высокоэффективных моделей непременно сопровождается длительными экспериментальными отработками отдельных элементов проточной части. [c.415]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология