Предел

В пределе допускаемая скорость движения жидкости [c.28]

Рассмотрим движение мелкой частицы, диаметр которой лежит в пределах применимости закона Стокса. Такая частица тонет в жидкости под действием силы тяжести со скоростью [c.46]

Значения пористости меняются в пределах О < Л < 1. Пористость сыпучего материала является очень важной характеристикой, в значительной мере определяющей гидравлическое сопротивление материалов. [c.60]

Значение коэффициента С можно определить из графика (рис. 50). Линейные скорости в отверстиях решетки обычно колеблются в пределах 30—150 м/сек. [c.78]

При движении по транспортной трубе скорость движения частиц твердого материала отстает от скорости движения газа. Разность между скоростью газа и скоростью частиц называется скоростью скольжения, а отношение скорости газа к скорости частиц — коэффициентом скольжения. Обычно коэффициент скольжения меняется в пределах от 1,3 до 3. [c.82]

Температура дымовых газов на перевале, т. е. температура дымовых газов, поступающих в конвекционную камеру. Обычно эта температура находится в пределах 700—900° С, хотя она может быть и ниже. Температуру газов на перевале не рекомендуется чрезмерно повышать, так как это может вызвать коксование и прогар радиантных труб. [c.104]

Коэффициент прямой отдачи, или отношение количества тепла переданного радиантным трубам, к общему полезному теплу, выделенному топливом. Обычно значение коэффициента прямой отдачи в трубчатых печах лежит в пределах 0,4—0,6. [c.105]

Выше уже указывалось, что коэффициент полезного действия печи обычно колеблется в пределах 0,60—0,80, а в отдельных случаях может даже достигать 0,85. [c.116]

Пределы кипения, фракции, С Д Ха ср. м М дх Р, мм рт. ст. [c.202]

Положение кривой равновесия фаз зависит от температуры системы и меняется в пределах значений О < е < 1 (рис. ИЗ). Однако изменение положения кривой невелико, вследствие чего можно строить кривую равновесия фаз для некоторой промежуточной температуры, например для температуры входа сырья в колонну. [c.206]

Процессы многократного испарения п конденсации дают возможность выделить в пределе чистые высококипящий и низкокипящий компоненты. Эту особенность процессов многократного испарения и конденсации пспользуют для разделения бинарных и многокомпонентных смесей на индивидуальные компоненты. [c.210]

Массообмен и теплообмен между парами и жидкостью па каждой ступени контактирования могут происходить лишь при наличии так называемой разности фаз, т. е. ири отсутствии равновесия между парами и жидкостью, поступающими на каждую ступень. Следовательно, температура паров, поступающих на данную ступень, должна быть выше, чем температура жидкости. После контакта паров и жидкости на каждой ступени в пределе должно наступать равновесие т. е. выравнивание температур паровой и жидкой фаз. [c.210]

В пределе, при минимальном количестве орошения, состав орошения приближается к составу, равновесному с парами, т. е. 2 = Следовательно, минимальное количество орошения равно [c.215]

Положение второй точки Е) зависит от количества паров G. С увеличением его точка Е перемещается вправо, и в пределе, когда G == оо, линия концентраций сливается с диагональю. [c.216]

В пределе, при минимальном количестве паров, когда число тарелок бесконечно велико, концентрации и т) достигают равновесного состояния, т. е. и т)2 = т]д. Отсюда [c.216]

Используемые ВМР - это отходи, используемые в народном хозяйстве в качестве онрья или добавки к нему для выработки продукции Сне основного производатва) на предприятиях, где этй отходы образуется, или за их пределами. [c.102]

В 1са,гап пределах изменяется показатель политропы в процессах идеальных циклов тепловых м ш1ин [c.42]

В пределах температур 0—200° С теплопроводность жидких нефтепродуктов уменьшается с повышением температургя. [c.22]

По мере парастапия скоростп осаждения сила сопротивления среды возрастает, а ускорение частицы уменьшается. В пределе ускорение становится равным пулю и движение частицы — равно-мернььм, так как движущая сила целиком затрачивается на преодоление сопротивления среды, т. е, [c.25]

S — показатель сжимае.чости осадка — величина, определяемая )1 С1[еримеитал1.но и [е> ащая в пределах от О до 1 для несжимаемого садка s — О. [c.36]

С увеличением фактора разделения возрастает разделяющая способность центрифуги. Как видно пз уравнения (33), разделяющая жособность центрифуги должна возрастать пропорционально радиусу барабана и квадрату числа оборотов. Пределы увеличения числа оборотов и особенно диаметра барабана ограничиваются механической прочностью стенок барабана. [c.40]

Подставляя вместо скоростп первую производную от пути по времени, разделяя переменные и интегрируя в пределах от до [c.46]

В пределе пх диаметр может достигнуть диаметра аппарата. Последнее явление обычно наблюдается в аппаратах небольшого диаметра при большом соотношении высоты и диаметра слоя. Газовый пузырь увеличивается в размере до тех пор, пока образовавшийся над ним уплотненный слой твердого материала не обрушится внутрь пузыря. Это явление пазываетсгс поршневым проскоком (рис. 46). Оно крайне нежелательно, так как ухудшает контакт между газом и зернистым материалом. [c.71]

Концентрация твердого материала в кипящем слое уменьшается с увеличепием линейной скорости газа, однако барботаж все большей доли газа через слой в виде пузырей задерживает это снюкение концентрации, особенно для крупных порошков (рис. 48). С увеличением размера частиц и их плотности концентрация твердого материала в кипящем слое возрастает. С увеличением плотности псевдо-ожижающего газа концентрация твердого материала в кипящем слое уменьшается. Для алюмосиликатпых катализаторов концентрация твердого материала в кипящем слое обычно лежит в пределах 300— 600 кз/м [c.75]

Выше уже было сказано, что для обеспечения надежного пневмотранспорта линейные скорости в транспортных трубах должны значительно превышать скорость витания. Так, для обеспечения устойчивого пневмотранспорта шарикового катализатора в потоке низкой концентрации скорость в транспортных трубах должна быть на 80—100% выше скорости витания. Практически она составляет 25—27 м1сек для мелких и крупных порошков она находится в пределах от 2 до 15 м/сек. [c.82]

Коэффициент полезного действия печи (к. п. д.), представляющий собой отношение количества тепла, полезно использованпого в печи, к общему количеству тепла, внесеппого топливом. Коэффициент полезного действия печи зависит главным образом от коэффициента избытка воздуха и температуры уходящих дымовых газов. Обычно к. п. д. трубчатых печей колеблется в пределах 0,60— 0,80. [c.104]

Составим уравнение теплового баланса топки. Часть тепла, внесенного в топку топливом (считая от температуры исходной системы), передается радиантным трубам радиацией и свободной конвекцией ( p), а остальная часть уносится продуктами горения за пределы топочной камеры [5G p (Гр — Го) 1 [c.118]

При пользовании методом Н. И. Белоконя максимальная температура горения определяется по средней теплоемкости продуктов оренпя при температуре газов на перевале в пределах — /д. [c.121]

Расстояние мегкду осями труб для нормализованных двойников обычно ле лгит в пределах 1,70—2,0 диаметров. Рекомендуется применять двойники с уменьшенным расстоянием между осями. [c.128]

Суммарный коэффициент теплоотдачи от газов ] стейке в камере конвекции С1 обычно колеблется в пределах от 20 до 45 ккал1м -ч °С (23-52 вгп/лг- С). [c.129]

Скорости в кожухотрубчатых теплообменных аппаратах обычно колеблются в пределах 0,1—0,7 м/сек, причем оии пижо со стороны ме/ктрубного пространства. В теплообмепппках труба в трубе ли-це1[иые скорости могут достигать 1 — , Ъ м/сек. [c.149]

Таки.м образом, при многократном испарении процент отгона меньше, чем в случае однократного исиарения, при одной и той /ке конечной температуре. Но выделение низкокипящего компонента из остатка является более полным, и в пределе последняя капля жидкости будет состоять из одного высококипящего компоиепта. Поскольку одни и тот же отгон наступает в случае однократ1[ого испарения при более низкой температуре, выкипание низкокипящего компонента будет менее полным, чем в случае многократного испарепия. [c.199]

Физикохимия полимеров (1968) -- [ c.0 ]

Курс коллоидной химии (1976) -- [ c.0 ]

Статистика в аналитической химии (1994) -- [ c.105 ]

Химия (2001) -- [ c.0 ]

Физикохимия полимеров Издание второе (1966) -- [ c.0 ]

Физикохимия полимеров (1968) -- [ c.0 ]

Высокомолекулярные соединения (1981) -- [ c.0 ]

Механохимия высокомолекулярных соединений Издание третье (1978) -- [ c.0 ]

Прочность и разрушение высокоэластических материалов (1964) -- [ c.0 ]

Структура и прочность полимеров Издание третье (1978) -- [ c.0 ]

Реология полимеров (1966) -- [ c.0 ]

Прочность и механика разрушения полимеров (1984) -- [ c.0 ]

Водород свойства, получение, хранение, транспортирование, применение (1989) -- [ c.0 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.0 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.0 ]

Свойства и химическое строение полимеров (1976) -- [ c.0 ]

Физико-химия полимеров 1978 (1978) -- [ c.0 ]

Высокодисперсное ориентированное состояние полимеров (1984) -- [ c.0 ]

Свойства и химическое строение полимеров (1976) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.0 ]

Деформация полимеров (1973) -- [ c.0 ]

Противопожарная техника на предприятиях химической промышленности (1961) -- [ c.0 ]

Механические испытания резины и каучука (1949) -- [ c.0 ]

Расчеты и конструирование резиновых технических изделий и форм (1972) -- [ c.0 ]

Полистирол физико-химические основы получения и переработки (1975) -- [ c.0 ]

Технология производства полимеров и пластических масс на их основе (1973) -- [ c.0 ]

Основы техники безопасности и противопожарной техники в химической промышленности Издание 2 (1966) -- [ c.0 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.0 ]

Техника физико-химических исследований при высоких давлениях (1958) -- [ c.0 ]

Горение Физические и химические аспекты моделирование эксперименты образование загрязняющих веществ (2006) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.0 ]

Ремонт и эксплуатация технологических трубопроводов в химической, нефтяной и газовой промышленности (1966) -- [ c.0 ]

Структура и механические свойства полимеров Изд 2 (1972) -- [ c.0 ]

Высокомолекулярные соединения Издание 2 (1971) -- [ c.0 ]

Механические испытания каучука и резины (1964) -- [ c.0 ]

Основы переработки пластмасс (1985) -- [ c.0 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология