Напряженность слива

Расход жидкости на единицу длины сливной перегородки (С с.п) не должен превышать 65 м /(м-ч), что соответствует высоте подпора жидкости над сливной перегородкой Ah — = 50 мм. Для ситчатых тарелок с отбойными элементами расход жидкости на единицу длины слива (напряженность слива) [c.90]

Методика расчета разработана во ВНИИнефтемаше (РТМ 26-02-2—72) для тарелок ситчатых с отбойными элементами, конструктивно выполненными по ОСТ 26-02-2054—79, при расстоянии между тарелками не менее 450 мм и напряженности слива не более 50 м /(м>ч). [c.101]

Высота газожидкостного слоя в переливе и расстояние между тарелками. Определяют напряженность слива по формуле Ос.п = Ож//с.п. (1.175) [c.103]

При максимально допустимой напряженности слива G. .n — = 50 mV(m-4) минимальный периметр слива будет равен [c.104]

На основе данных технологического расчета строят область эффективной работы тарелки в координатах напряженность слива, ( 1/) — фактор скорости газа или пара (Фо). На рис. V.20 представлен общий вид графика Ly = / (Фц), из которого следует, что область устойчивой и эффективной работы тарелки ограничена пятью линиями минимально допустимых нагрузок по жидкости (линия 1—1), минимально допустимых нагрузок по газу или [c.401]

При чрезмерна больщих нагрузках по пару, превышающих максимально допустимый величины, жидкость интенсивно накапливается на тарелке и ее переток затрудняется вследствие заполнения всего переливного- устройства вспененной жидкостью. Такое явление называется захлебыванием колонны. Захлебывание проявляется тем резче, чем больше напряженность слива, так как [c.172]

При известном расходе жидкости Ь рассчитывают напряженность слива Ь Ь. Принимают высоту сливной перегородки ZJ и рассчитывают гидравлический градиент жидкости по длине тарелки [c.83]

Переливают раствор в электролитическую ячейку с ртутным катодом, содержащую около 10 мл ртути, и пропускают через него ток силой 5 (2 в течение 2 я (см. примечание 2). Не отключая напряжения, сливают электролит (одновременно промывают электроды), упаривают раствор до объема 25 мл и охлаждают. Переливают раствор в мерную колбу емкостью 50 мл, добавляют 2 мл соляной кислоты (1 3) и доводят объем раствора до метки. [c.120]

Область эффективной работы строят в координатах напряженность слива Lv — приведенный фактор пара Фо = Урп/рж (рис. 4.8). Область эффективной работы ограничена пятью прямыми. Линии минимально допустимых нагрузок по парам и жидкости (прямые 1 к 2) по предлагаемой методике задаются. Прямые 5 и 4 — допустимого уноса жидкости при умеренных и повышенных и прямую 5, ограничивающую область нормальной работы перелива, строят с использованием рис. 4.8—4.10. [c.108]

Определяют напряженность слива по форму,яе [c.117]

В агрегатах синтеза аммиака мощностью 1360 т/сут эксплуатируется регенератор диаметром 4,5 м с 22 ситчатыми тарелками (рис. 111-42). Б верхней части регенератора размещены три колпачковые тарелки, на которые поступает флегма. Регенератор имеет две секции. В верхней секции свободное сечение тарелок № 16—22 составляет 5%, а № 11—15 — 8%. Площадь сечения сливного кармана 1,92 м . Напряженность слива составляет около 350 м /(м-ч). Скорость парогазовой смеси в барботажной части тарелки — 0,8—1,6 м/с. [c.272]

Чтобы все сечение тарелки работало, скорость пара в отверстиях должна быть больше некоторой минимальной скорости е отш. зависящей от отношения объема жидкости, стекающей по тарелкам колонны (через сливные устройства), к периметру сливного порога и количеству сливных устройств. Это отношение, называемое напряженностью слива (м /(м-ч)), определяется уравнением [c.215]

От напряженности слива и от высоты сливной перегородки (см. рис. 154) зависит падение статического давления жидкости на тарелке, Па [c.215]

Пропускная способность по жидкости традиционных клапанных тарелок с перекрестным движением фаз лимитируется напряженностью слива, т. е. нагрузкой, приходящейся на 1 м длины переливной планки. При напряженностях 40—60 м7м ч такие тарелки работали удовлетворительно, однако в связи с ростом единичной мощности аппаратов удельные нагрузки по жидкости достигают 180— 200 м м-ч. Кроме того, расходы й<идкости могут колебаться в столь же широких пределах, что и расходы газа. [c.133]

Эта величина связана с напряженностью слива уравнением [c.92]

Миогоноточные н многослнвпые тарелки используют в колоннах большого диаметра и при значительных расходах жидкости. Такие тарелки обеспечивают более равномерные уровень жидкости и распределение паров по площади контактных устройств. Это связано с уменьшением напряженности слива в гидравлическом отношении и длины пути жидкости на тарелке, В колоннах со значительным изменением по высоте жидкостной нагрузки устанавливают тарелки с различным числом потоков. [c.132]

Для определения области эффективной работы строят график й координатах (7с.п—Фо, где Ос.п — напряженность слива Фо — приведенный фактор пара, равный Фо = иУрп/рж. [c.94]

В верхней секции перфорированная часть тарелок имеет свободное сечение 5% (тарелки №№ 16—22) и 8% (тарелки №№ 11—15). П.1 ощадь сечения сливного кармана 1,92 м . Напряженность слива составляет около 350 м /(м-ч). Скорость парогазовой смеси в барбо-тажной части тарелки — 0,8—1,6 м/с. В нижней секции все тарелки имеют свободное сечение 8% напряженность слива около 200 м /(м ч), скорость парогазовой смеси 1,4—1,7 м/с высота сливного порога всех тарелок 0,22 м. [c.201]

Многосливные ситчатые тарелки имеют ряд преимуществ перед обычными тарелками перекрестного типа значительно лучшая организация слива жидкости с тарелок, практическое отсутствие гидравлических градиентов, меньшее раскачивание жидкости на тарелках, значительно меньшая площадь тарелки, занимаемая переливными устройствами, меньшая напряженность слива. Все это обусловливает значительно большую стабильность газожидкостного слоя, особенно при эксплуатации колонн с высокослойными ситчатыми тарелками. [c.204]

В нижней севдии все тарелки (№ 1—10) имеют свободное сечение 8% напряженность слива около 200 м /(м-ч), скорость парогазовой смеси 1,4— [c.272]

Динамическое сопротивление Дрд сухой тарелки можно определить по графику (рис. 179). В выражении (108) 0,195zi — статическое давление столба жидкости перед сливной перегородкой 0,691/ii — статическое давление столба пены над сливной перегородкой, которое зависит от напряженности слива, его можно определить по графику (рис. 180). Для остальных участков колонны в зависимости от типа переливного устройства (см. рис. 154) расстояние между тарелками определяется из уравнений для типа I [c.216]

Как видно из уравнений (32), (33) и (28), величина растет с увеличением высоты сливной перегородки z, и удельной нагрузки, сливной перегородки по жидкости i (напряженности слива). Для малых колонн величина напряженности слива мала (i < 5 м /м-ч) и ее влияние незначительно, поэтому неравномерность работы малых колонн зависит от высоты сливной перегородки. В колоннах большэго диаметра Влияние высоты сливной перегородки мало, так как основная высота слоя определяется подпором сливной перегорсдки. [c.395]

Для любого типа конструкций барботажной тарелки с переливным устройством при одинаковой скорости паров неравномерность возрастает с увеличением диаметра колонны. Как видно из уравнений (32), (28) и (29), величина Ар , повышается с увеличением высоты сливной перегородки Zi и удельной нагрузки сливной перегородки по жидкости г (напряженности слива). Для малых колонн величина напряженности слива мала i 1,4 X X 10 м 1сек и ее влияние незначительно, поэтому неравномерность работы малых колонн зависит от высоты сливной перегородки. В колоннах большого диаметра влияние высоты сливной перегородки мало, так как основная высота слоя жидкости определяется подпором сливной перегородки. [c.388]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология