Насадочные аппараты эффективность работы

До последнего времени считалось, что насадочные аппараты эффективно работают лишь при малых диаметрах (до 1 м). Совершенствование конструкции насадок и вспомогательных элементов позволяет расширить области применения насадочных аппаратов больших диаметров. [c.58]

Насадочные ректификационные колонны имеют меньшее по сравнению с тарельчатыми колоннами гидравлическое сопротивление, приходящееся на одну теоретическую тарелку. По этому показателю они вполне пригодны для разделения смесей под вакуумом. Наиболее распространенный тип насадочных массообменных колонн — аппараты с насыпной насадкой. Важнейшей частью колонн этого типа является насадка, служащая для развития поверхности контакта фаз, которая образуется жидкостью, смачивающей насадку. Важнейшими характеристиками насадки являются удельная поверхность а, т. е. поверхность единицы объема насадки, и свободный объем Уев- Увеличение удельной поверхности насадки благоприятствует повышению ее разделяющего действия. Однако это чаще всего связано с уменьшением свободного объема, что приводит к повышению гидравлического сопротивления. Поскольку при разделении смесей под вакуумом важно обеспечить достаточное разделяющее действие при минимальном гидравлическом сопротивлении, при выборе насадки создается ситуация, требующая принятия компромиссного решения. Наиболее распространенные и традиционно применяемые насадки для аппаратов, работающих при атмосферном или близком к нему давлении, в большинстве своем "оказались малопригодными для вакуумных аппаратов. Это потребовало разработки конструкции, исследования и организации производства новых типов насадок, обеспечивающих эффективную работу вакуумных аппаратов. [c.38]

Конструкции плит и требования к ним. Для равномерного орошения насадочных колонн применяют распределительные плиты (рис. 24), действие которых основано на низконапорном истечении жидкости, осуществляемом одновременно с проходом газа через патрубки днища оросителя либо с проходом газа еще и в кольцевом зазоре между плитой и стенкой аппарата. Основными условиями эффективной работы оросительных плит являются 1) обеспечение полной смоченности поперечного сечения загруженной в аппарат насадки уже в верхних ее слоях (см. гл. III) и 2) отсутствие уноса брызг газовым потоком, проходящим через ороситель. [c.77]

Устройства для распределения жидкости и пара (газа) в насадочных колоннах, перераспределительные устройства. Основное условие эффективной работы насадочного аппарата — смачивание всей насадки и равномерное распределение жидкой и паровой фазы по сечению аппарата. [c.101]

Выбор массообменного аппарата. С разработкой и применением новых видов насадок и конструкций вспомогательных устройств существенно расширяется диапазон эффективной работы насадочных аппаратов. Поэтому при выборе типа массообменного аппарата приходится принимать во внимание множество факторов и в зависимости от конкретных условий ранжировать их по важности. [c.69]

На эффективность работы насадочных колонн значительное влияние оказывает первоначальное распределение потоков фаз по сечению аппарата. Для распределения жидкости обычно применяют многоточечные распределители. Их используют также для промежуточного перераспределения потока после отдельных слоев насадки с целью снижения поперечной неравномерности (см. разд. 10.1.3) [c.1017]

После установки на фундаменте тарельчатый или насадочный аппарат выверяют по высоте и вертикальности, после чего закрепляют фундаментными болтами. От точности установки аппаратов по вертикали во многом зависит эффективность работы тарелок и насадки массообменных колонн (четкость разделения продуктов переработки на компоненты при ректификации или степень поглощения компонентов при абсорбции). [c.337]

Очевидно, чем меньше величина ВЭТТ, тем более эффективно работает насадка при разделении данной смеси. Вместе с тем необходимо отметить, что величина ВЭТТ возрастает при увеличении высоты слоя насадки, диаметра аппарата, а также размеров насадочных тел, коэффициента относительной летучести компонентов и вязкости жидкости. [c.273]

Осн. характеристики насадок-уд. пов-сть и своб. объем. Под уд. пов-стью / понимают суммарную пов-сть всех насадочных тел в единице объема аппарата (м м ). Чем больше /, тем вьппе эффективность работы насадки, но больше гидравлич. сопротивление и меньше производительность. Своб. объем е-суммарный объем пустот между насадочными телами в единице объема аппарата (м /м ). Для непористой насадки е определяют, как правило, заполнением ее объема водой. Отношение объема воды к объему, занимаемому насадкой, дает величину е. Чем она больше, тем вьппе производительность, меньше гидравлич. сопротивление и эффективность насадки. Поскольку при тепло- и массообмене кол-во переносимых компонентов газа и жидкости или теплоты пропорционально пов-сти контакта фаз, целесообразнее пользоваться мелкими насадками (размеры 20-30 мм), имеющими большую уд. пов-сть. Коэф. массопередачи также, как правило, больше при наличии мелкой насадки. Однако с уменьшением размеров насадочных тел ухудшается их смачивание и уменьшается доля активной пов-сти насадки, участвующая в массообмене. В [c.173]

В литературе приводятся опытные данные по эффективным коэффициентам продольного перемешивания жидкости и газа в насадочных аппаратах [68, 74—83], но в ограниченном интервале параметров В целом можно считать, что при правильном первичном распределении влияние продольного перемешивания жидкости в насадке на эффективность массообмена невелико. Так, по данным [78], коэффициент Вж изменяется в пределах от 50 до 120 см /с при увеличении плотности орошения от 10 до 40м /(м -ч) при расчете по данным [80] величина не превышает 150 см /с для условий работы промышленных абсорберов очистки МЭА при атмосферном давлении. [c.77]

С увеличением диаметра насадочных (>300 мм) и ситчатых (>100 лгл) пульсационных колонн на эффективность работы начинает сказываться наблюдаемая в них поперечная неравномерность. При этом коэффициент моделирования с увеличением плош,ади сечения возрастает, а в колоннах с насадкой КРиМЗ его величина не зависит от диаметра аппарата [14]. По этой причине эффективность работы крупногабаритных аппаратов с КРиМЗ была значительно выше, чем экстракторов такого же сечения с другими насадками. [c.130]

Близкими по эффективности к насадочным колоннам являются экстракторы с перфорированными тарелками (рис. У1-21,е,ж), дисперсная фаза в которых многократно дробится при прохождении через отверстия тарелок (диаметр отверстий 2—10 мм, площадь отверстий составляет 10% площади поперечного сечения колонны). В зависимости от того, какая из фаз диспергируется, соответственно меняется расположение переливных патрубков или закраин (на рис. У1-21,е диспергирована тяжелая фаза). Вариант устройства для диспергирования тяжелой фазы представлен на рис. У1-21,з. В отличие от распылительных и насадочных аппаратов экстракторы с перфорированными тарелками менее пригодны для работы со взвесями. [c.478]

С учетом межтарельчатого пространства эффективность рабочего объема насадочных и тарельчатых аппаратов примерно одинакова. Насадочные аппараты проще в изготовлении. Оптимальным аппаратом является насадочный абсорбер, работающий в режиме частичного затопления насадки. Нижняя часть такого абсорбера работает в барботажном режиме, продолжительность контакта между газом и раствором увеличивается и достигается высокая степень карбонизации. Верхняя часть абсорбера работает в пленочном режиме, т. е. жидкость распределяется по поверхности насадки в виде пленки. [c.195]

Регенератор. В установках очистки газа от СОг, построенных до 1970 г., применялись, как правило, регенераторы с кольцевой керамической насадкой, располагавшейся двумя слоями высотой по 6 м. В процессе эксплуатации керамическая насадка изнашивается, вследствие чего эффективность работы аппарата снижается. Кроме того, разрушение насадки приводит к загрязнению теплообменников, что приводит к увеличению недорекуперации. Все это способствует повышению расхода тепла и ухудшению очистки газа. Данные по эксплуатации промышленных насадочных регенераторов диаметром [c.266]

Насадочные колонны для массообменных процессов между газом и жидкостью чаще всего работают в пленочном режиме. Максимальная межфазная поверхность в этом случае равна поверхности элементов насадки, однако в действительности она обычно меньше по следующим причинам. Во-первых, часть поверхности насадки может быть не смочена жидкостью. Во-вторых, часть жидкой фазы внутри насадки пребывает в аппарате длительное время и вследствие этого находится в равновесии с газом. Межфазную поверхность, образованную этой застойной жидкостью, называют статической. В процессах абсорбции, десорбции, ректификации она является неактивной эффективная удельная поверхность контакта фаз равна разности между смоченной и статической поверхностью насадки а = —Сст- [c.50]

Наиболее эффективна работа насадочных колонн в режиме эмульгирования, создаваемом в так называемых эмульгационных колоннах (рис. VI. 7). Наряду с положительным качеством — повышением эффективности аппарата — эмульгационные ректификационные колонны имеют существенные недостатки, ограничивающие их применение значительный перепад давления в колонне, совершенно исключающий возможность их использования для работы под разрежением, и большую задержку жидкости, обусловливающую длительность вывода колонны на рабочий режим. Эта задержка, кроме того, исключает возможность применения эмульгационных колонн для периодической ректификации, так как [c.359]

Значительную переработку претерпела четвертая часть, где рассмотрены аппараты для проведения процессов массопередачи. При анализе работы аппаратов широко использован метод математического моделирования. Систематизированы математические модели различных типов аппаратов. Расширены вопросы, связанные с оформлением новых методов проведения процессов массопередачи насадочные эмульгационные колонны и аппараты с внешним подводом энергии. Заново представлены обш,ие закономерности гидродинамики барботажного слоя, влияние структуры потоков на эффективность тарельчатых колонн. Дана оценка эффективности массопередачи на тарелках прн разделении многокомпонентных смесей, систематизированы математические модели тарельчатых ректификационных колонн. [c.4]

В насадочных колоннах поверхностью контакта фаз является смоченная поверхность насадки, поэтому насадка должна иметь возможно большую поверхность в единице объема. Вместе с тем, для эффективной работы она должна удовлетворять следующим требованиям 1) хорошо смачиваться орошающей жидкостью 2) оказывать малое гидравлическое сопротивление газовому (паровому) потоку 3) создавать возможность для высоких нагрузок аппарата по жидкости и газу (пару) 4) иметь малую плотность 5) равномерно распределять орошающую жидкость 6) быть стойкой к агрессивным средам 7) обладать высокой механической прочностью 8) иметь невысокую стоимость. [c.50]

Насадочный экстрактор является одним из наиболее простых и надежных экстракторов. Эффективная работа насадочного экстрактора обусловлена большими скоростями подачи растворов, близкими к захлебыванию аппарата (режим эмульгирования). Для этого режима предложен аналитический метод расчета высоты и диаметра насадочной экстракционной колонны. Диаметр колонного аппарата вычисляется по формуле [c.216]

При исследовании процесса улавливания пыли в прямоточных насадочных аппаратах [154] сравнивали эффективности пылеулавливания в противоточных и прямоточных скрубберах. Установлено, что в прямоточных скрубберах, благодаря возможности работы при высоких скоростях газов (до 8-10 м/с), эффективность выше. [c.406]

В зависимости от скорости газового потока при одном и том же орошении насадочные колонны могут работать в пленочном режиме, в режиме подвисания и в режиме эмульгирования. Последний режим соответствует максимальной эффективности насадочных колонн указанного типа. Однако поддержание режима эмульгирования представляет большие трудности в связи с тем, что этот режим неустойчив и при незначительном увеличении скорости газового потока, соответствующей режиму эмульгирования, наступает захлебывание аппарата, а затем и унос жидкости из аппарата. [c.549]

При дальнейшем повышении скорости газа наступает четвертый режим работы аппарата ((режим уноса). Газ снова становится сплошной фазой и способствует усиленному уносу жидкости из колонны. Поступление жидкости в аппарат прекращается. Резко снижается эффективность разделения насадочного аппарата [15,49]. [c.117]

Насадочные колонны могут работать в различных гидродинамических режимах [1] пленочном, подвисания и эмульгирования. В колоннах большой производительности с крупной насадкой осуществление процесса в режиме эмульгирования приводит к резкому уменьшению эффективности разделения, что объясняется существенны.м возрастанием обратного перемешивания жидкости и значительной неравномерностью скорости паров по сечению аппарата. Ведение процесса в режиме подвисания затруд- [c.227]

Рассмотрим, например, проведение процесса абсорбции в насадочных колонных аппаратах. При рециркуляции по жидкой фазе при одном и том же расходе свежего абсорбента через абсорбер проходит значительно большее количество жидкости -увеличивается плотность орошения, а следовательно, смоченная и активная поверхность насадки режим работы аппарата приближается к оптимальному. Таким образом, увеличивая плотность орошения при помощи рециркуляции, можно интенсифицировать гидродинамическую обстановку в аппарате и достичь наиболее эффективного режима работы насадочных колонн - режима эмульгирования. [c.289]

Насадочные колонны могут работать в различных гидродинамических режимах [1] пленочном, подвисания и эмульгирования. В колоннах большой производительности с крупной насадкой осуществление процесса в режиме эмульгирования приводит к резкому уменьшению эффективности разд ения, что объясняется существенным возрастанием обратного перемешивания жидкости и значительной неравномерностью скорости паров по сечению аппарата. Ведение процесса в режиме подвисания затруднено вследствие узкого интервала изменения скоростей пара, в котором этот режим существует. Поэтому выберем пленочный режим работы колонны. [c.126]

Для массообменного оборудования с диапазоном работ более трех были разработаны контактные устройства насадочного типа - регулярные насадки пластинчатого типа, на которых размещены объемные жгуты (навивка) для направления потоков газа и жидкости (патент РФ № 2113900), делящие объем аппарата на макро- и микроструктуры. Основной недостаток последних - повышенная стоимость изготовления по сравнению с контактными прямоточно-центробежными устройствами, основное преимущество - это расширенный диапазон эффективной работы и малый унос жидкости с газом при малых гидравлических сопротивлениях по газу за счет большого свободного объема. Рассмотренные выше устройства имеют свои области применения. Ниже приводится схема усовершенствования конструкций контактных устройств массообменных аппаратов. [c.68]

Полную смоченность орошаемой поверхности можно получить также при применении центрально установленных разбрызгивающих устройств других типов, создающих круговую симметрию распределения, например при вращении разбрызгивающих жидкость перфорированных оросителей или при установке цельнофакельных форсунок, иногда применяемых в качестве оросителей наса-ЖС1П1ЫХ колонн (см. стр. 173). Во всех этих случаях качество распределения жидкости может оцениваться к0 )ффицие11Т0м УС, взятым на всей орошаемой поверхности или на некоторой ее части, как это показано пиже при рассмотрении распределения жидкости разбрызгивающими звездочками и перфорированными полусферами иа различных режимах их работы. Коэффициент х удобно применять и в случае разбивки смачиваемой поверхности на одинаковые участки прямоугольной, квадратной и други.х форм. Поскольку степень равномерности распределения жидкости по торцу насадки существеиио влияет на эффективность работы насадочных колонн, достигаемые при установке того или и(юго разбрызгивателя значения х могут быть увязаны с эффективностью работы аппарата. [c.66]

Натриевые соли фенолов подвергаются в условиях работы скруббера заметному гидролизу. Для улучшения обесфеноливания пара в нижней секции скруббера необходим противоток, кроме того, в верхней части аппарата следует поддерживать значительный избыток шелочи. В то же время при использовании насадочной нижней секции обегфеноливающего скруббера выполнение этих условий оказывается невозможным из-за несоответствия количества щелочи, которую по условиям материального баланса следует подавать на орошение, и условий эффективной работы насадочного абсорбера. Аппараты такого типа хорошо работают при плотности орошения не менее 1,2 мУм сечения аппарата в 1ч. Легко подсчитать, что удовлетворение этого требования возможно только при подаче орошения в количестве, в десятки раз превышающем необходимое по условиям равновесия. Чтобы выйти из этой ситуации, на большинстве предприятий создают несколько контуров циркуляции фенолятов в нижней части аппарата (с нарастанием избытка свободной шелочи по высо-те>. Свежую щелочь на верхний ярус насадки подают периодически (через 15 мин по 30-60 с). В этих условиях содержание фенолов в воде уменьшается до 0,25—0,30 r/дм то есть полнота очистки около 70-80%. [c.378]

Область устойчивой работы беспереливных тарелОк и Насадочных колонн ограничивается в основном линиями верхних 1 и нин<-ишх 2 предельных нагрузок по газу (па-ру). Верхняя предельная нагрузка по пару для колонн с тарелками провального типа определяется расходом одной из фаз, при котором происходит захлебывание. Внешне-захлебывание проявляется довольно четко сопротивление тарелок резко возрастает, давление в колонне начинает сильно колебаться вследствие пульсаций в барботажном слое. Нижняя предельная нагрузка по-пару соответствует образованию вспененного слоя жидкости на тарелках и определяется началом устойчивой и эффективной работы тарелок и всего аппарата. При очень малых нагрузках по жидкости наблюдается прорыв струй нара через слой жидкости, при очень больших — независимое движение жидкости и нара через различные участки тарелки. Как при слишком малых, так и при слишком больших нагрузках но жидкости работа тарелки малоэффективна, в связи с чем область устойчивой работы ограничивается линиями максимально 2 и минимально 3 допустимых нагрузок по жидкости и пару. [c.174]

Одной из главных причин уменьшения эффективности работы абсорберов большого диаметра является значительная поперечная неравномерность [69] потоков газа и жидкости. Так, даже при равномерной порозности насадочного слоя наблюдается растекание жидкости к стенкам абсорбера. Если укладка насадки такова, что порозность возрастает от центра аппарата к его периферии, то доля жидкости, прохо/(ящая вблизи стенок, значительно увеличивается [70]. При заметном повышении скорости газа и особенно при переходе в режим подвисания следует ожидать уменьшение поперечной неравномерности жидкости. На практике главной причиной поперечной неравномерности является недостаточно хорошее первоначальное распределение газа и жидкости по сечению аппарата. В применении к моноэтаноламиновому абсорберу этот вопрос был подробно освеп] ен в работах [53, 71, 72]. [c.77]

В орошаемой насадке значение коэффициента выше. Приближенная величина Dr для условий работы промышленных насадочных аппаратов составляет примерно 100—500 см /с. При таких значенияхДг величина Вор, характеризующая степень продольного перемешивания, высока, что говорит об отсутствии влияния на эффективность абсорбции продольного перемешивания газа. Однако в некоторых случаях (например, при малой скорости газа и очень высокой плотности орошения) отрицательное влияние продольного перемешивания следует учитывать, особенно, если требуется обеспечить высокий коэффициент извлечения. [c.78]

Следует отметить, что чем больше раз мер насадки, тем ниже эффективность разделения и гидравлическое сопротивление, но выше производительность. Такая закономерность объясняется тем, что распределение потоков в аппарате зависит от размера насадки чем мельче насадка, тем лучше распределение потоков. Характер этих изменений в полной мере относится ко многим типам насадок. Поэтому в зависимости от диаметра колонны выбирают раз,мер насадки. Для аппаратов с кольцами Рашига рекомендуется отношение размера насадки к диаметру колонны не более 0,033 [50]. Режим работы насадочных аппаратов с кольцами РашИга резко изменяется при изменении нагрузок по газу и жидкости диапазон эффективной работы их низок. Однако, поскольку кольца Рашига являются наиболее дешевыми из всех типов насадок и очеиь просты в изготовлении, это обеспечивало им преимущественное применение в промышленности в течение длительного времени, В табл. 15 дана характеристика колец Рашига из различных материалов [45]. [c.117]

По элементам насадки стекает жидкая пленка, омываемая восходящим газовым потоком. Скорость газа в насадочном аппарате ограничена явлением захлебывания при больших скоростях восходящего газового потока жидкость не может стекать вниз, она оказывается запертой . Поэтому подаваемая (например, насосом) жидкость накапливается над слоем насадки когда ее вес станет достаточно большим, она провалится через слой насадки — без эффективного контакта с газом (далее жидкость снова будет накапливаться над насадкой). Такой режим работы неэффективен, поэтому скорость газа в насадочном аппарате должна бьггь ограничена неким пределом, назьшаемым скоростью захлебывания . [c.745]

Рещ1ркуляц11я абсорбента. При малых расходах Ь, т.е. при низких плотностях орошения Ь/(/ р) абсорбента, жидкости может оказаться недостаточно для хорошего смачивания элементов насадки. В этом случае в массообмене участвует лишь часть ( активная ) поверхности насадочных тел / а < Г. Отсюда — низкая эффективность работы аппарата в целом. При рециркуляции абсорбента в работу включается дополнительная поверхность контактирования жидкости и газа, так что Г. Кроме того, растет коэффициент массоотдачи в жидкой фазе за счет турбулизации пленочного течения такой рост особенно эффективен в случае низкой пропускной способности Если при этом увеличение пропускной способности стадии массоотдачи И массопередачи в целом кхР (или куР) компенсирует уменьшение движущей силы и дополнительные затраты энергии на перекачку абсорбента снизу вверх, то рециркуляция абсорбента оправдывает себя. Ее применение также целесообразно при необходимости отвода большой теплоты абсорбции на линии возврата абсорбента устанавливают холодильник (на рис. 11.20, а не показан). О необходимости поддержания рабочей температуры процесса за счет охлаждения жидкости подробнее см. в разд. 11.2.2. [c.937]

Осн. параметры прн расчете М. а.— диаметр аппарата и его высота (иля длина зоны контакта, необходимая для завершения процесса). Диаметр зависит от скорости сплошной фазы V, рассчитываемой на полное сечение аппарата. Для оценки предельно допустимой скорости в аппарате часто нспольз. Гв-фактор, причем Ра — Ро. где Ро — плотн. газовой (паровой) фазы. Высота насадочной части колонны определяется числом теор. ступеней разделения н высотой насадки, эквивалентной одной теор. ступени разделения, высота тарельчатой колонны — числом реальных тарелок и расстояввем между тарелками, к-рое зависит от брызгоуноса н конструктивных требовании. Эффективность работы М. а. оценивается в осн. энергетич. затратами на массообмен в капиталовложениями. [c.314]

ВЕП полученного Торнтоном [И, 12] при экстракции ацетона толуолом на ситчатых колоннах диаметром 75—350 мм. еоо Для насадочных пульсацион-ных колонн увеличение сечения Рис. 1. Зависимость от диа- аппарата, начиная с диаметра метра >к пульсационных колонн 250—300 мм заметно отражается 1, 2 —данные Карпачевой и Розена На ЭффеКТИВНОСТИ работЫ ЭППЭ-[7-10] 3-расчетные данные. Торнтона рдта. Для СИТЧаТЫХ ПулЬСаЦИОН- [c.148]

В результате обработки опытных данных получены зависимости коэффициентов эффективности ступени контакта (т]), высоты, эквивалентной теоретической тарелке (ВЭТТ) и сопротивления ступени контакта от скорости паровой фазы при флегмовых числах 4 и оо. Определены пределы устойчивой работы испытанных конструкций. Показатели эффективности работы аппарата превысили показатели насадочной колонны. [c.204]

Преимуществом барботажно-скруббер-ного аппарата перед барботажный является уменьшенное гидравлическое сопротивление и сравнительно высокая производительность. К недостаткам можно отнести трудность достижения высоких степеней разложения NaH Og вследствие уменьшения продолжительности пребывания раствора в аппарате и чувствительность к загрязнениям оросителя и насадки. Кроме того, как все насадочные аппараты, барботажно-скрубберный аппарат более чувствителен к изменениям нагрузки по жидкости и пару, чем барботажный, что также отрицательно сказывается на эффективности работы аппарата. [c.195]

Эффективность насадочных и тарельчатых колонн во многих случаях может быть повышена за счет применения пульсируюш,их потоков. Пульсации могут быть созданы плунжерным или диафрагмовым насосом, а также путем вибрации тарелок. На эффективность работы пульсационной колонны влияют частота и амплитуда колебаний. Для аппарата каждого типа суш,ествуют оптимальная амплитуда и частота колебаний, обеспечивающие более интенсивное протекание процесса экстракции. [c.298]

Эффективность работы насадочных колонн в значительной мере зависит от правильности выбора оросительного устройства, распределяющего жидкость по поверхности загруженной в аппарат насадки, а именно от типа и конструкции оросителя и надежности его в эксплуатации. Известно также, что оросительное устройство сернокислотной колонны часто оказывает существенное влияние на основные технологические показатели работы этого аппарата, в том числе на такие важные, как степень улавливания серного ангидрида II (%) [1] и каплеунос из колонны а мг1м ) [1, 2]. При этом величины " Г) и а для концевых башен технологической системы непосредственно и определяют концентрацию 50з и капель кислоты в воздушном бассейне предприятия и на окружающей его территории. [c.48]

Опытные данные показывают, что очистка воздуха от различных промышленных пылей (механического уноса) протекает в пенном пылеуловителе очень эффективно. Степень улавливания пыли с размером частиц dr 15 мкм достигает в оптимальных режимных условиях Tij, = 0,995, не снижаясь ниже 0,95, а коэффициент скорости пылеулавливания лежит в пределах 2—5 м/с. Сопоставляя эти данные с показателями работы других типов пылеуловителей, можно видеть, что пенный аппарат работает примерно в 5—10 раз интенсивней электрофильтров (при несколько лучшей степени очистки) и более чем в 20 раз интенсивней насадочных скрубберов (при значительно лучшей степени очистки). [c.170]

Эффективность работы брызгоуловителей (сепараторов) зависит от принципа их действия и режима работы. По способу установки брызгоуловители можно подразделить на встроенные и выносные. Насадочные колонны часто оборудуются встроенными сепараторами, выполненными в виде расположенного на специальной решетке улавливающего слоя из мелкой насадки или кокса [110]. В колоннах с расчлененной насадкой такой слой часто монтируют над верхней секцией (причем через него иногда пропускают трубу, несущую разбрызгиватель), а для нижних секций брызгоулови-телями служат верхние слои насадки. Улавливающее действие слоя насадки (рис. 8) и сходного с ним жалюзийного устройства (рис. 8, б) можно объяснить укрупнением капель, оседающих в нем при ударах и поворотах газового потока в сепараторе, и последующим стеканием уловленной жидкости в виде мало подверженных уносу крупных капель или струек. Если стекающая жидкость дробится о насадку аппарата, подхватывается и уносится лишь меньшая часть ее, при этом (вплоть до скоростей газа, соответствующих режиму подвисания жидкости в слое и его захлебыванию) ниже брызгоуловителя происходит как бы циркуляция некоторой доли капель, оседающих в нем. [c.24]

Распределители жидкости. Степень смачиваемости насадки является одним из основных факторов, влияющих на эффективность разделения и производительность насадочного аппарата. На внутреннее распределение жидкости в колонне в первую очередь, безусловно, влияет характеристика насадки. Но никакой насадкой нельзя изменить неравномерное первоначальное распределение жидкости. Поэтому распределитель жидкости во многом определяет работу асадочного массообменного аппарата. Существует [c.124]

Процесс ведут в ректификационной насадочной колонне с двумя отпарными секциями, смонтированными соосно с колонной. Производительность установки до 1 кг/ч. Для перегонки на аппарате РУСТ-2 можно использовать нефть с содержанием воды не бопее 0,1%. Дпя обеспечения максимальной (потенциальной) доли отгона каждого нефтепродукта ипи их суммы разделительную способность копонны РУСТ-2 выбирают такой, чтобы при нормальной ее работе не быпо напеганИя температур кипения (по ГОСТ 2177 - 82) смежных продуктов. Это возможно при эффективности насадки между каждой парой выводимых нефтепродуктов не менее семи теоретических тарелок. Четкость разделения регулируется также интенсивностью теп-лопсавода в отпарных секциях. [c.211]