Холланд

Окончательная интегральная форма уравнения (II. 79), получен ная Холландом, запишется следующим образом [c.101]

Брауэром [54] в общей форме изложены теоретические основы процессов массообмена и разделения одно-и многофазных систем. При этом рассмотрен массо-перенос в неподвижных и движущихся средах. Для изучающих ректификацию особенный интерес представляют разделы Массопередача в неподвижных и подвижных слоях насадки , Массоперенос через границу раздела в простых двухфазных системах и Массоперенос в двухфазных потоках промышленных аппаратов . Холланд [55] подробно обсуждает вопросы многокомпонентной ректификации. В своей монографии [43а] Биллет освещает вопросы применения ректификации в промышленности. [c.17]

Холланд Ф., Ч а п м а н Ф Химические реакторы и смесители для жидкофазных процессов. Изд. Химия , 1973. [c.277]

Снижение мощности из-за гистерезиса. В условиях равновесия мощность, потребляемая мешалкой, зависит от природы перемешиваемой жидкости, конструкции системы и скорости вращения мешалки. Чапман, Урбан и Холланд [3, 5] показали, что при отсутствии равновесия для определенной геометрии системы эта мощность может иметь несколько значений. [c.38]

Чапман и Холланд [15] оценили постоянные в уравнениях (IV,28) и (IV,29) и предложили следующее обобщенное уравнение мощности для систем без перегородок с симметрично расположенной шнековой мешалкой [c.79]

Чапман и Холланд [151 сравнили перемешивание вязких жидкостей шнековыми мешалками и турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками. Мощность последней при перемешивании 0,028 водного раствора сиропа вязкостью [c.83]

Грэй [17] и Чапман, Холланд [15] в своих экспериментах сравнивали время, необходимое для однородного распределения окрашенной жидкости в объеме смесителя. Этот метод применим, когда различные системы существенно различаются по времени перемешивания. [c.84]

Опубликовано несколько примеров числовых решений программированных гомогенных реакций, протекающих в потоке. Мурдох и Холланд произвели расчет эндотермической реакции первого порядка в газовой фазе. Перкинс и Peй проанализировали парофазный пиролиз пропана в реакторе вытеснения с постоянным тепловым потоком. [c.155]

Г. Д. Холланд [Holland Н. D., 1967] сделал попытку рассчитать количество кварца, которое может отложиться во врем прохождения его раствора в надкритическом паре, и воде чере жилу или трубчатую полость при различных перепада давления. [c.78]

Термический градиент для больщинства гидротермальны месторождений Г. Д. Холланд принял в Э5°С/км, а на глубине—100 С/км. Градиент давления вблизи поверхности принимался равным гидростатическому, а на глубине — геостатиче-скому. Для подсчетов автор использовал величины, лежащи между этими двумя пределами. [c.78]

Приведенные выше экспериментальные данные по коэффициентам распределения ряда катионов между силикатным расплавом и равновесной с ним надкритической водной фазой свидетельствуют о большой селективности перехода металлов магмы в раствор в ларе и его зависимости от начального содержания хлоридов в магме. Пе мнению Г. Д. Холланда [Holland H.D., 1972] цинк и марганец могут пр,и благоприятных условиях быть количественно экстрагированы из гранитных магм. [c.91]

О применении этого способа для таких целей см. книгу И. Холланда, Многокомпонентная ректификация, перевод с англ., Изд. Химия , 1969. — Прим. перев. [c.61]

Мозес и Карсон [583] опубликовали эмпирические уравнения, основанные на исследованиях в Аргоннской национальной лаборатории и на других опубликованных экспериментальных данных форма этих уравнений основана на уравнении Холланда. Используются три состояния стабилыности, основанные на изменении тем- [c.39]

Монография известных зарубежных специалистов в области химической технологий Ф. А. Холланда и Ф. С. Чапмана Химические реакторы и смесители д.чя жидкофазных процессов посвящена обобщению опыта эксплуатации, расчета и конструирования аппаратов с мешалками для перемешивания индивидуальных жидкостей, эмульсий, суспензий. В ней собраны разбросанные по многочисленным зарубежным статьям методы обработки экспериментальных данных и сделана попытка создать общие схемы оптимального расчета таких аппаратов. Обобщение результатов производится главным образом методом анализа размерностей. [c.8]

Рис. П-З. Зависимость мощности от высоты расположения турбинной мешалки над дном аппарата В = 0,254 м В 10 = 1,3 Яж/2) = 1,0) при перемешивании смазочного масла (по данным Чапмана, Урбана, Холланда [3]) J — Не = 236, N = 1В,7 с- 2 — Ве = 189 N = 13,3 с- Л — Не = 131,

Рис. П1-2. Кривые мощности для аппарата предварительного перемешивания по данным Холланда [1] (к примеру на стр. 48)

Рпс. 1У-15. Кривые мощности по данным Чапмана и Холланда [15] для спстем со шнековыми мешалками с различным расположением отражательных перегородок (Дщ = 0,076 м Ощ1В = 0,32 Ну О = 1,37 5щ/ ш = 0,6 [c.77]

Чампан и Холланд исследовали ряд систем со шнековыми мешалками кривые мощности для некоторых из этих систем показаны на рис. -15 и IV-17. [c.79]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.150 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.150 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.155 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.150 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология