Турбинные мешалки с прямыми ровными лопатками

Рис. 44. Зависимость мощности, потребляемой мешалкой, от ее диаметра при турбулентном режиме перемешивания [136]. Шестилопастная турбина с прямыми ровными лопатками, >/ 11=3,3- 4,9 п= 1,66 сб/сек

Выбираем шестилопастную турбину с прямыми ровными лопатками. При сравнительно большом диаметре аппарата следует принять максимально возможное соотношение D/ri = 5. Тогда диаметр мешалки =0,6 м, остальные размеры определяем из соотношений l/d и для типовой турбины длина лопатки [c.397]

Турбинные и пропеллерные мешалки. Для перемешивания жидкостей с низкой и средней вязкостью рекомендуется применять турбинные мешалки с прямыми ровными лопатками или пропеллерные мешалки. Это мешалки общего назначения, которые можно использовать при разнообразных условиях процесса. Одним из наиболее распространенных типов турбинных мешалок является показанная на рис. 1-4 турбина [c.20]

Турбинную мешалку с шестью прямыми ровными лопатками и пропеллерную мешалку можно устанавливать в аппарате в различных положениях. Обычно их рекомендуется устанавливать над дном аппарата на высоте, равной диаметру рабочего колеса, [c.21]

Аппарат стандартной конструкции оборудован турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками и имеет следующие геометрические характеристики [c.27]

Пример 1. Рассчитать мощность, потребляемую турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками и диаметром турбины 3 м при вращении ее с частотой 0,17 с в аппарате диаметром 9 й. Высота расположения турбины над дном аппарата 3 м. У стенок аппарата установлены 4 отражатель- ные перегородки шириной 0,9 м. Высота слоя жидкости в аппарате 9 ы, вязкость жидкости 1 Н с/м2, плотность 960 кг/м. Сосуд соответствует стандартной конструкции кривая мощности для него дана на рис. П-1. [c.37]

Пример 2. Рассчитать мощность, потребляемую турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками и диаметром турбины 0,5 м, установленной по оси аппарата диаметром 1,5 м. Турбина расположена на высоте [c.37]

Эксперименты по перемешиванию жидкой фазы в цилиндрическом аппарате, снабженном четырьмя вертикальными отражательными перегородками, установленными у стенок, и турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками, продемонстрировали существование явления гистерезиса. [c.38]

Рис. 1У-6. Кривые мощности по данным Левер Бразерс и для систем без отражательных перегородок с турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками, крепящимися на диске (В = 0,228 м к = 0,076 м

На рис. 1У-6 даны кривые мощности для систем с турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками. [c.66]

Турбинные мешалки с изогнутыми лопатками, крепящимися на ступице, потребляют меньшую мощность и обеспечивают более интенсивное осевое перемешивание вязких жидкостей, чем турбинные мешалки с прямыми ровными лопатками, крепящимися [c.66]

Мощность, потребляемую турбинной мешалкой с прямыми ровными лопатками, можно снизить также, уменьшая число лопаток, но это снижает циркуляцию жидкости. Следует отметить, что турбинные мешалки с изогнутыми лопатками всегда потребляют меньшую мощность, чем турбинные мешалки с прямыми лопатками [1, 71. [c.67]

Чапман и Холланд [151 сравнили перемешивание вязких жидкостей шнековыми мешалками и турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками. Мощность последней при перемешивании 0,028 водного раствора сиропа вязкостью [c.83]

Модифицированный графический метод Вильсона [31 использовали Ул [10], а также Брукс и Су [5] для определения величины сопротивления Ф., в уравнении (VII,8). Брукс и Су использовали аппарат со стандартной турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками, имеющий следующие геометрические характеристики [c.125]

Взвешенное количество жидкости располагали внутри сосуда и перемешивали турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками при постоянной скорости. Пар пропускали через рубашку и через каждые две минуты измеряли температуру жидкости для получения кривой нагрева. Затем пар выключали и через каждые две минуты измеряли температуру жидкости при охлаждении, причем перемешивание турбинной мешалкой проводили с той же скоростью. [c.131]

Рассчитать время, необходимое для нагрева 4800 л жидкости от 50 до 100 °С в сосуде диаметром 1,8 м с рубашкой, соответствующем аппарату стандартной конструкции [17], показанному на рис. 1-17. Сосуд снабжен турбинной мешалкой с шестью прямыми ровным лопатками диаметром [c.137]

Пример. Рассмотрим жидкость, обладающую моющим действием, перемешиваемую турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками диаметром 0,15 м в сосуде стандартной конструкции диаметром 0,38 м (см. рис. 1-17). [c.201]

Рассмотренные Нагата экспериментальные данные относятся только лишь к лопастным или к турбинным мешалкам с ровными (прямыми или наклонными) лопатками. Для лопастной мешалки с двумя лопастями выведены [111] уравнения, описывающие ход кривой /С//=/(Кец) при ламинарном режиме, в переходной области и при развитом турбулентном режиме течения (см. рис. 50 и 51). [c.132]

Опыты производили в сосуде диаметром 0,5 ж (объемом 0,11 Л1 ) с рубашкой, которую можно было использовать как для нагревания, так и для охлаждения. Высота слоя жидкости составляла 0,53 м. Жидкость перемешивали шестилопастной турбинной мешалкой с ровными прямыми лопатками диаметром 0,15 м. Мешалка была размещена над дном сосуда на расстоянии, равном диаметру мешалки. Число оборотов мешалки изменяли от 0,5 [c.177]

Это соотношение выведено Раштоном для моделирования мешалок при теплопередаче [131]. Значение показателя степени г находится в пределах 0,5—0,67. Для турбинной мешалки с ровными прямыми лопатками, как следует из рис. 107, г=0,67. [c.265]

Рис. 143. Турбинная мешалка с прямыми ровными лопатками [228].

Турбинная мешалка с наклонными лопатками. Лопатки у мешалок этого типа могут быть ровными и прямыми, но с наклоном к оси вала от О до 45°. Как правило, ширину лопаток уменьшают по направлению к валу, так что они приобретают форму равносторонней трапеции. Наклон лопаток создает аксиальный поток. Если необходимо обеспечить интенсивное аксиальное движение жидкости в сосуде, выгоднее применять пропеллерную мешалку, а в том случае, когда нужно получить комбинированный радиально-аксиальный поток, лучше всего использовать радиальный пропеллер (стр. 312). [c.308]

Турбинная мешалка с изогнутыми лопатками. Мешалки этого типа имеют лопатки прямоугольной формы, изогнутые по окружности или спирали (см. рис. 144). Изгиб лопатки делается для того, чтобы уменьшить скорость стекания жидкости и улучшить захватывание, главным образом при перемешивании вязких жидкостей. Направление вращения лопатки должно быть таким, чтобы последние захватывали жидкость. Количество лопаток бывает обычно большим, чем у турбины с ровными прямыми лопатками (от 6 до 48). Иногда эти мешалки имеют статор [116]. Пригодны для перемешивания жидкостей с вязкостью до 700 н сек м , эмульсий и паст, а также взвесей, вызывающих истирание. [c.308]

Специальные мешалки, создающие радиальный или тангенциальный поток.. Первоначальный тип турбинной мешалки со статором был сложен по конструкции и поэтому, несмотря на свои преимущества, не получил распространения в промышленности. Впоследствии была сконструирована более простая и дешевая турбинная мешалка с ровными прямыми лопатками, нашедшая широкое применение в производстве. Однако и после создания этого типа турбинной мешалки работы по исследованию новых конструкций перемешивающих устройств, создающих радиальный поток, не были прекращены. В большинстве случаев выпуск новых конструкций мешалок диктовался только интересами конкурирующих фирм, а не тем, что они были более эффективны, чем турбинные мешалки с ровными прямыми лопатками, хотя фирменные каталоги иногда и содержат такие утверждения. [c.311]

Смесительная камера стандартной конструкции, оборудованная турбинной мешалкой с шестью ровными прямыми лопатками, имеет следующие геометрические характеристики (рис. VI. 5) диаметр турбины 1>т = /з- а высота расположения турбины над дном аппарата Н = Ог] ширина лопатки турбины b = /бДт длина лопатки турбины 1т длина части лопатки турбины, крепящейся на центральном диске, I = = Д/т = ДОт высота жидкости в аппарате Я = Да", число отражательных перегородок / = 4 ширина отражательных перегородок Ь = /ш-Оа- [c.128]

Кривые мощности для турбин с прямыми ровными лопатками можно использовать и для геометрически подобных систем с изогнутыми лопатками при значениях критерия Рейнольдса Не < 300. При Не > 300 турбинные мешалки с изогнутыми лопатками потребляют меньшую мощность и в этом случае йеобходима соответствующая кривая мощности. [c.67]

Рпс. 1У-5. Кривые мощности ио данным Раштона, Костича и Эверета [3] для систем с турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками, крепящимися на диске, прп различной ширине отражательных перегородок Вт В = 0,33 К1В = 0,33 Яж/ > = 1,0) [c.64]

Турбины с крепящимися на диске плоскими лопатками не очень эффективны для перемешивания жидкостей с высокой вязкостью. Это продемонстрировано в разобранных примерах для систем со стандартной турбинной мешалкой. Поток, направленный от поверхности жидкости ко дну аппарата, разрывается диском, который делит зону перемешивания на два отдельных объема. Турбинные мешалки с прямыми ровными лопатками, крепящимися на ступице, создают осевой поток, но требуют бальших затрат мощности. [c.66]

Для перемешивания использовали стандартную турбинную мешалку с шестью прямыми ровными лопатками, крепяш имися на диске. Интервал значений критерия Прандтля при этом исследовании был слишком мал, чтобы можно было установить какую-либо зависимость. Однако было показано, что расстояние турбинной мешалки от дна сосуда влияет на теплоотдачу. Самый высокий коэффициент теплоотдачи получили при расположении турбинной мешалки на высоте, равной 1/2 высоты жидкости [16]. Когда турбинную мешалку располагали выше, чем 1/2 высоты жидкости, увеличивалось вихреобразование, и значение коэффициента теплоотдачи уменьшалось. [c.123]

Система со стандартной турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками, использованная Раштоном, Литманом и Магонеем, показана на рис. УП-4, г и имеет следующие геометрические характеристики [c.123]

Лейти и Трейбал [2] получили зависимость критерия мощности от критерия Рейнольдса для жидкостной двухфазной смеси в системах с турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками, без перегородок и с перегородками. [c.160]

Оверкайшер, Кингзли, Олней [28] непрерывно экстрагировали к-бутиламин из керосина водой в сосудах диаметром 0,37 м с перегородками и без перегородок. Они нримени.тн пропеллерные мешалки, спиральные турбинные мешалки и турбинные мешалки с прямыми ровными лопатками. Оптимальные результаты были получены в сосудах без перегородок с диаметро.м мешалки, равным примерно 40% диаметра сосуда. Для мешалок трех типов были получены почти одинаковые характеристики. Вероятно, преимущества экстракции в сосуде без перегородок в этом случае являются следствием лучшего использования разности концентраций как движущей силы. [c.178]

Кальдербанк и Му-Янг [61 опубликовали данные для растворов карбоксиметилцеллюлозы и ряда других веществ, описываемых степенным законом. Экспериментальные данные были получены для систем в которых перемешивание осуществлялось турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками, лопастными мешалками с двумя лопастями и пропеллерными мешалками с тремя и четырьмя лопастями. Они применяли аппарат диаметром 0,25 м, снабженный перегородками шириной, равной i/io диаметра аппарата. Изучаемая область отношения находилась в пределах 0,33—0,67. Реологические свойства измеряли с полющью вискозиметра, основанного на методе конуса и пластины. Для псевдопластичных жидкостей Кальдербанк и Му-Янг получили величину константы к в уравнении (Х,6), равную 10. [c.188]

Лктциер и другие [71 опубликовали данные для растворов карбоксиметилцеллюлозы и других веществ, полученные при исследовании систем, перемешивание в которых осуществлялось турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками и с шестью изогнутыми лопатками, а также трехлопастными пропеллерными мешалками. Они применяли аппараты диаметром от 0,15 до 0,55 м с отношением DJD от 0,18 до 0,77. Использовались аппараты без перегородок и с перегородками, ширина которых равнялась диаметра аппарата. Реологические свойства измеряли в вискозиметре с капиллярной трубкой, в ротационном вискозиметре Куэтта или в вискозиметре, основанном на методе конуса и пластины. [c.188]

Годлезский и Смит [9] опубликовали данные для растворов, представляющих собой псевдопластичные жидкости, не описываемые степенным законом. В аппаратах диаметром 0,0145, 0,0290 и 0,0440 м перемешивание осуществляли турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками. Использовали системы стандартной конструкции (см. рис. 1-17) с перегородками и без них. Было получено, что значение константы к в уравнении (Х,6) равно 11. Эта работа представляет определенный интерес, так как в ней показано, что существует линейная зависимость между средней скоростью сдвига жидкости и скоростью вращения мешалки для псевдопластичных жидкостей, не описываемых степенным законом. [c.189]

Потс и др. [12] получили данные для растворов карбоксиметилцеллюлозы. Они исследовали аппарат диаметром 0,04 м, снабженный турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками, п трубу, соединенную с этим аппаратом. Скорость потока жидкости в трубе варьировалась изменением давления воздуха в аппарате. Они нашли, что показатель p/t в уравнениях (Х,39) и (Х.46) равен 0,960 при квадратичной ошибке 0,125. Поскольку величина показателя pjt близка к 1, существует линейная зависимость между характеристикой потока в трубе 8u/d и скоростью вращения турбинной мешалки N. Поэтому уравнение (Х,39) перепишем в виде [c.196]

Реакторы снабжены двойными шестилопастными турбинными мешалками с ровными прямыми лопатками. Диаметр мешалки й =500 мм, число оборотов п=3,33 об1сек. Плотность смеси 1100 кг/ж , вязкость 0,8 мн-сек м- при 333° К и 1,1 мн-сек1м при 303° К. [c.401]

Турбинные мешалки. Уравнение для расчета мощности, потребляемой турбинной мешалкой с шестью ровными прямыми лопатками, было предложено Метцнером и Отто [97]. Собственно говоря, эта зависимость является некоторым видоизменением обычного критериального уравнения для определения мощности при перемешивании нормально вязких жидкостей. [c.160]

Форма лопаток турбинной мешалки определяется характером перемешиваемой жидкости и целью перемешивания. Для обычных жидких смесей целесообразно использовать мешалки с ровными прямыми лопатками. Если нужно повысить насосное действие, применяют наклонные лопатки. Лопатки, наклоненные против вращения, выгодны при перемешивании смеси вязких веществ. Профилирование лопаток и их кривизна влияют на условия стекания жидкости с мешалки, а следовательно, на передачу энергии от мешалки к жидкосп . [c.305]

Особым типом турбинной мешалки, предназначенной для диспергирования, является запатентованное перемешивающее устройство Пентакс [2371 это—массивная мешалка с ровными прямыми лопатками, снабженная статором, направляющим поток жидкости и увеличивающим напряжение сдвига в частицах жидкости, стекающей с мешалки. Характерной особенностью конструкции является очень небольшой зазор между ротором и статором (рис. 146). По фирменным данным, приведенным в табл. 13, мешалка потребляет сравнительно мало энергии. Усиленная ее конструкция позволяет производить перемешивание суспензий, вызывающих истирание. [c.309]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология