Расчет оптимальный

При проектировании и выборе теплообменной аппаратуры для блока очистки газов от сероводорода очень важно правильно выбрать температурный интервал нагреваемых и охлаждаемых потоков. Теплообменники устанавливают на потоке насыщенного кислыми газами раствора МЭА для его нагрева перед поступлением в отгонную колонну за счет тепла регенерированного раствора МЭА, выходящего из нижней части колонны. Неправильно рассчитанная и выбранная теплообменная аппаратура может вызвать увеличение эксплуатационных затрат на пар, используемый на регенерацию раствора МЭА. В работе [36] приведен подробный расчет оптимального теплообмена на установках очистки газа от НаЗ и СО 2, но он требует значительного времени. На основании обобщения данных опыта эксплуатации блока очистки газов на установках гидроочистки обнаружено, что оптимальной температурой на входе в колонну является 90—100 С (15% раствор МЭА и степень насыщения кислыми газами 0,3— 0,4 моль/моль). Регенерированный раствор МЭА охлаждается в теплообменнике от 115—120 до 60—70 °С. [c.89]

Безденежных A.A. Расчет оптимального режима процесса в адиабатическом реакторе на основе метода линейного программирования.— В сб. ОКБА Автоматизация химических и нефтехимических производств . Вып. 2. М., НИИТЭХИМ, 1965. [c.166]

Е. А. Ф е й г и н, И. В. Г и р с а н о в, В. М. П л а т о и о в. Расчет оптимального температурного профиля в химическом реакторе при реакциях [c.302]

Уорли, Фрэнкс и Пинк показали пример использования аналоговой машины для расчета оптимальной системы автоматического регулирования работы реактора периодического действия, в котором при различных, сильно меняющихся температурных режимах следует поддерживать температуру в пределах 0,5° С. В этой статье помимо превосходного обсуждения вопроса о схемах аналоговых машин, необходимых для решения различных аспектов проблемы, показана также абсолютная неприемлемость различных одноконтурных систем автоматического регулирования. Кроме того, там же изложена система каскадного регулирования, необходимая для обеспечения регулирования температуры в заданных пределах. В этой статье рассмотрены преимущества машинного моделирования при испытании предлагаемого проекта системы автоматического регулирования методом проб и ошибок до того, как эта система будет сконструирована, вместо проведения испытаний на уже смонтированном агрегате. [c.136]

Па рис. 1-1 показан возможный характер зависимости себестоимости продукции 5пр, от производительности В. Кривую 5 р. (В) мо ио построить на основании экономического анализа процесса производства, после чего расчет оптимальной производительности не составит труда. Заметим, что при оптимальном значении производительности должно выполняться условие [c.19]

Анализ выражений (111,191) и (111,192) дает возмо/.<ность выделить те а<е случаи, что н в рассмотренной выше иной постановке задачи оптимизации, и вывести аналогичные формулы для определения оптимального времени пребывания реагентов па первой нлн второй ступенях реактора. Так, при подстановке выражения (111,192) в формулу (111,189) получим соотношение для расчета оптимального времени пребывания на второй ступени реактора [c.121]

Систематический расчет оптимальной стоимости по каждой группе позволяет определить в итоге оптимальную схему разделения исходной смеси. [c.135]

Таким путем Жуковский объяснил механизм возникновения подъемной силы крыла аэроплана и дал методы расчета оптимальных профилей крыльев. [c.30]

На рис. Vni.19 даны зависимости веса каждого слоя катализатора и полной массы всего катализатора от стоимости предварительного подогрева. Линию для Wg в этом масштабе нельзя начертить действительно, в предельном случае х = О оптимальные массы находятся в отношении И д = 1 9 ООО 130000, что заставляет задуматься над тем, стоит ли делать реактор многостадийным. Для двухстадийного реактора, как следует из рис. VIII.19 (для N = 2), пропорции более разумны (самое большее 1 20). Рис. VIII.20 показывает, что уменьшение числа стадий очень слабо влияет на максимальное значение критерия оптимальности Р. Десятикратное увеличение стоимости катализатора v приводит к почти десятикратному уменьшению его оптимальной массы и небольшому комненсируюш ему увеличению температуры, однако максимальное значение критерия оптимальности Р уменьшается при этом только на 10%. Такого рода расчеты оптимальных режимов на вычислительных машинах позволяют понять обш,ую структуру оптимальных решений даже в том случае, когда не представляется возможным точно оценить величины (х и v. Например, тот факт, что общая масса катализатора уменьшается почти в том же отношении, в каком увеличивается его стоимость, свидетельствует о том, что общие расходы на катализатор всегда остаются почти постоянными. Непропорционально малая масса катализатора в одном из адиабатических слоев, вычисленная при оптимальном расчете, сразу заставляет сделать вывод, что рационально проектировать реактор с меньшим числом стадий. [c.246]

Х.5. Расчет оптимального режима [c.265]

JI. M. Письме H, И. И. И о ф ф е. Расчет оптимальных режимов химических реакторов методом динамического программирования. Реакторы идеального вытеснения. Хим. пром., Л г 4, 260 (1962). [c.302]

Рассмотрим порядок расчета оптимального температурного профиля пя примере обратимой экзотермической реакции [c.317]

В связи с этим, при расчете оптимального температурного профиля уже необходимо принимать во внимание двустороннее ограничение на допустимую величину температуры в аппарате, которое может быть записано в виде [c.229]

Формула (У,2.32) в точности совпадает с найденным ранее выра-> сением для расчета оптимальной температуры на входе реактора грн отсутствии ограничений на температуру процесса [см. уравнение (У,197)]. Этот результат означает, что независимо от ограничения на максимально допустимую температуру процесса оптимальная температура на входе аппарата определяется выражением (У,197) или (У,232), если минимальное допустимое значение температуры меньше, чем характеризуемое этим выражением. С учетом формулы (У,228) можно также найти размеры изотермических участков при максимальной и минимальной температурах в реакторе. [c.234]

При,мер задачи с ограничением вида (У,261) уже приводился при расчете оптимального температурного профиля в реакторе идеаль- [c.241]

Рассмотрим теперь различные варианты постановки оптимальной задачи, котор )1е могут представиться при расчете оптимального температурного профиля в реакторе. [c.379]

Расчеты оптимальных условий проводятся математическими методами (вариационное исчисление, динамическое программирование, принцип максимума Понтрягина) или часто различными методами направленного поиска [c.69]

Еслн в процессе выбора температуры Т х,, удовлетворяющей условию (VH,396), оказывается, что найденное значение Тот-. (0) превышает предельно допустимое 7, то начальный участок реактора [(), Tj ] прп оптимальном температурном режиме должен работать в изотермических условиях с температурой Tj, Размеры этого участка, т. е. значенне т , должны определяться также при расчете оптимального температурного профиля в аппарате. [c.383]

Вычислительная процедура расчета оптимальных значений управляющих воздействий для всех стадий процесса во многом аналогична процедуре нахождения оптимального управления для непрерывных процессов (см. стр. 343). [c.400]

Рассмотрим процедуру расчета оптимальных управлений в направлении от конца процесса к началу, т. е. от Л -й стадии к первой [c.400]

Расчет оптимального агрегата [c.67]

Гаким образом, поставив эксперимент по оп[)еделению равновесной температуры смеси данного состава, что относительно просто, [lo KOjLbKy при этом не требуется иодвода реагентов в зону реакции и отвода их из нее, далее ио формуле (111,146) уже можно рассчитать оптимальное значение температуры реакции, при котором смесь этого состава будет реагировать с максимальной скоростью. Если известна зависимость равновесной температуры Tg от степени превращения, то с помощью формулы (111,146) можно построить и зависимость оптимальной температуры Т т. от степени иревращения (рис. 111-15), которая может быть исиользована для расчета оптимального температурного профиля в реакторе идеального вытеснения (рис. 111-14). [c.116]

Система уравнений, приведенная выше, позволяет рассчитывать результаты процесса, ориентированного на производство как ароматических углеводородов, так и высокооктанового бензина. Проведение расчетов включает следующие этапы 1) определение коэффициентов eo, и Ei математического описания путем минимизации расхождения экспериментальных и рассчитываемых величин п,ув и Т (как это описано на стр. 134) 2) расчет оптимальных вариантов осуществления процесса. Если оптимизация проводит- [c.147]

Поскольку в данном случае используется зависимость (111,26), ([)актически определению подлежит лишь значение опт > применяемое затем для расчета оптимальной поверхности теплообмена но формуле (111, 26). [c.98]

Для расчета оптимального температурного профиля па неизотермическом учаспке реактора нужно примепть формулу (У.Шб), которую удобнее представить в виде [c.237]

Поскольку вид зависимости (111,43) иайдси однозначно и не включает какие-либо параметры, эта зависимость может быть стандартизирована, после чего расчет оптимального [в смысле минимума выражения (111,25)] теплообменника сводится к простой графической операции определения у2 с последующим расчетом значений t)x, опт. и оит. по формулам (111,41) и (111,42), [c.101]

Поскольку решение вариационной задачи связано с получением и решением уравнения Эйлера, которое, в свою очередь, может существовать лишь в том случае, когда отыскиваемая экстремаль допускает свободное двухстороннее варьирование, наличие ограпиче-Н1п1[ (У,260) и (У,261) может привести к тому, что в некоторых случаях вообще невозможно написать данное уравнение. При этом ограничение типа (У,261) еще позволяет иногда использовать аппарат вариационного исчисления иоиском решения в виде функции, п( -разному определенной в ряде интервалов, на которых х ) = л , x t) х или д < X (/) < х , как было сделано ири расчете оптимального температурного профиля в реакторе. При ограничениях же типа (У,260) вариационную задачу даже таким способом в общем случае, ио-видимому, нельзя решить. Это объясняется тем, что при ограничениях типа (У,260) экстремаль функционала может проходить не только внутри дозволенной области, но также частично или нолностью по ее границе. [c.242]

Таким образом, задача расчета оптимального каскада реакторов сведена к выбору значения 1 , для первого аппарата каска (а, так как остальные величины Г1,- (< 2,. . N) находятся последовательно с номот,ыо рекурептпого соотношения (IV, 161). При этом зпаче-ипе 1 , должно быть выбрано таким, чтобы значения т , вычисленные с нснользовапнем указанного соотношения, удовлетворяли условию (IV,1 50). [c.167]

Опуская промежуточные выкладки, приведем лиигь конечную формулу для расчета оптимального значения [c.233]

Подставляя зависимость (У,251) в формулу (У,250), найдем соотпо1иенне для Расчет, оптимального температурного профиля па неизотермическом участке реактора [c.237]

Порядок расчета оптимальных управлений при этом следуюгций. По соотношению (VI,396) (рис. VI-] I, б) находится оптимальное у[фавление иа первой стадии нрсщесса п ," / 1, а чо соотношению (У1,38г) (рис. У1-11,г) рассчитывается значение состояния выхода первой стадии Хо, ,-, а,, отвечаюн ее этому оптимальному управлению. [c.258]

Правда, соотпошеипя типа (VI,45), описывающие выход каждой стадии в зависимости от входа при оптимальном управлении на егадин, могут не храниться в памяти машины на первом этапе оптимизации, а последовательно определяться прн расчете оптимальных управлений иа стадиях уже па втором этапе решения оптимальной задачи. Однако и прп такой организации хранения промежуточных результатов в па.мяти машины необходимый объем запоминающих уст()ойств для решения задачи оптимизации уУ-стадийного процесса будет [c.262]

Прп расчете оптимального температурного профили реактора уравнение (УП,392) должно интегрироваться совмест. о с уравнениями (УИ,355), для которых граничные условия заданы (VI 1,356). Однако для уравнения (VII,392) онн не определены. Тем пе менее, граничное условие для оптимальной температуры Тот-. (0. описываемой уравнением (VI 1,392), может быть найдено для конца реактора, если принять во внимание, что нри t ----- т выполняется условие (VII,361) и производная дН1дТ (VII,364) обраш,ается в нуль. Тогда можно записать соотношение [c.381]

При этом процедура расчета оптимального температургюго п[)офиля в реакторе сводится к подбору такого значения температуры на входе в аппарат [c.382]

Таким образом, задача расчета оптимального температурного профиля сводится к подбору такой величины т , чтобы прн питегрирова-нии системы уравнений (УИ,355) до т, при Т Та и далее уже совместно с уравнением (У11,,392) при условии (УП,401) в момент / = = = т , выполнялось условие ( /И,393). Возможный температурный профи.1ь в 1)еакторе показан иа рис. УП-К5, б. [c.383]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология