Зависимость мощности относительной

Рис. 2-7. Мощность, выделяющаяся в каждом слое двухслойного полуограниченного тела в зависимости от относительной толщины первого слоя Д/Д .

Метод регулирования изменением частоты вращения вала компрессора наиболее экономичный. Исключение составляют некоторые типы роторных компрессоров. Например, в пластинчатом компрессоре удельный расход энергии при снижении частоты вращения вала повышается, так как относительные потери мощности от неплотности возрастают. Диапазон выгодного регулирования зависит от типа компрессора и формы кривой зависимости к. п. д. от частоты вращения и степени повышения давления. [c.273]

Рис. VI 1.76. Суммарная относительная потеря мощности во всасывающих и нагнетательных клапанах ступени в зависимости от Мег и е

Относительное изменение индикаторной мощности компрессора и его изотермического индикаторного в зависимости от относительного расхода [c.266]

На графике рис. 1И.11 показана зависимость от относительного снижения индикаторной мощности и значения при полной нагрузке. [c.96]

Зависимость мощности двигателя от содержания серы в бензине относительно уровня мощности при 5 = 0,1 % [c.427]

Что касается точки i , которая, как будет показано ниже, может существовать лишь в вихревом течении, то из нее либо не выходит ни одной характеристики, либо — бесконечное множество (мощности континуума) — в зависимости от относительной завихренности потока в этой точке, (см. 6). [c.54]

Процесс перемешивания в гидродинамическом отношении сводится к внешнему обтеканию твердых тел потоком набегающей жидкости. В общем случае лопасти мешалки при вращении выполняют работу, связанную с преодолением сопротивления сил инерции и сил трения перемешиваемой жидкости. Удельное значение этих сил различно в пусковой и рабочий периоды работы мешалки. Так, при пуске мешалки ее лопатки встречают особенно большое сопротивление со стороны жидкости, инерцию массы которой необходимо преодолеть. По мере приведения жидкости в движение работа мешалки все больше затрачивается на преодоление внутренних сопротивлений в жидкости (трения, вихревых движений, ударов жидкости о стенки и т. д.). Поэтому пусковая мощность всегда превышает рабочую. Поскольку пусковой период относительно небольшой, электродвигатель обычно подбирают по рабочей мощности мешалки, учитывая возможность кратковременного увеличения крутящего момента на его валу в пусковой период и используя в расчетах известную критериальную зависимость Еи = /(Ке ) [30, 31]. Однако существующие формулы для расчета мощности мешалок еще недостаточно совершенны в них не учитывается расход энергии, связанный с шероховатостью стенок и наличием дополнительных устройств в аппарате (змеевиков, гильз, перегородок и т. д.). [c.97]

Действительная характеристика мощности машины может быть получена из теоретических характеристик путем суммирования (при данных расходах) значений теоретической мощности и ее потерь. При этом характер зависимости мощности от расхода в основном сохранится действительная мощность на валу машины будет возрастать с увеличением расхода. Однако вследствие неодинакового относительного влияния потерь на полную мощность линии действительных мощностей отклонятся от линии теоретических мощностей они представятся слегка изогнутыми кривыми. Теоретическая мощность при расходе, равном нулю, также равна нулю. Действительная же мощность при Q = 0 (режим холостого хода) равна мощности холостого хода Ух.х, затрачиваемой на покрытие потерь мощности в этом режиме. Потери мощности на холостом ходу обусловлены циркуляционными потоками в проточной части машины и особенно в рабочем колесе ее, дисковым трением о жидкость (газ), механическим трением в сальниках и подшипниках машины. Все указанное приводит к форме характеристики действительной мощности, показанной на рис. 3-32. [c.50]

В уравнении (10.9) Ве представляет собой критерий Рейнольдса применительно к потоку, омывающему взвешенную частицу. Исходя пз теории изотропной турбулентности, в работе [6] предлагают следующую эмпирическую зависимость скорости скольжения (относительного движения) частицы в жидкости от потерь мощности при перемешивании суспензии в пересчете на единицу массы катализатора [c.187]

Далее измеряется зависимость мощности на выходе изогнутого волокна от длины волны В результате получаем потери на изгиб, нормированные относительно прямолинейного волокна [c.217]

Значения этих величин в зависимости от относительной мощности установки Ме = приведены в табл. 30. [c.136]

С учетом изложенного бьша предпринята попытка определения размеров топки исходя из заданной тепловой мощности котла при условии достижения минимальной общей поверхности нагрева в зависимости от относительной тепловой мощности топки. В качестве варьируемых параметров использовали ряд фиксированных значений температур горячего воздуха, уходящих газов, скорости газов и воздуха в газо-воздуховодах котла. Предварительные расчеты показали, что существует оптимальный вариант распределения общей тепловой мощности котла между топкой и остальной конвективной поверхностью нагрева, при котором металлоемкость котельных труб минимальная. Это распределение тепловой мощности котла бьшо аппроксимировано в виде [c.77]

Рис. 113. Зависимость относительного изменении индикаторной мощности и изотермического к. п. д. компрессора при работе с испарительным охлаждением

На рис. 4.2 представлены зависимости 11м(а), полученные при использовании функций П, о) и П (а) по данным разных авторов. Если распространить формулы по теплоотдаче и сопротивлению для трубы на канал, т. е. принять П =П =1, то можно заметить, что затраты мощности на циркуляцию теплоносителя непрерывно возрастают при увеличении относительного шага а. Значение 1 ) для квадратной решетки возрастает слабее, чем для треугольной, что связано с различием в значениях коэффициента а функции фо(сг). [c.69]

Воздух и его компоненты образуют группу газов, свойства которых близки. Относительная затрата мощности на циркуляцию этих газов лежит в интервале Л /Л не=5-Ьб в зависимости от средних параметров потока (рис. 7.1). С увеличением давления газов эффективность теплоотдачи возрастает, но значение относительного критерия ллг падает. При малых давлениях зависимость Л /Л не= ( ) имеет один и тот же характер отношение критериев падает при увеличении средней температуры f, при которой происходит сравнение теплоносителей. [c.106]

Вариант формулы выбирают в зависимости от того, какой к. п. д. известен по статистическим данным испытаний компрессоров данного типа. Здесь относительный к. п. д. выполняет другую роль он служит коэффициентом мощности, т. е. поправкой, позволяющей перейти от теоретической мощности (или Ng , или М ол), рассчитываемой по условиям перекачивания газа, к реальной внутренней мощности компрессора. [c.185]

На рис. 103 показана зависимость потребляемой мощности и степени извлечения пропана от температуры на установке масляной абсорбции с применением холода. Эти данные относительны и связаны с определенной скоростью циркуляции абсорбента и газом определенного состава. Однако из рисунка можно понять, почему в настоящее время строится так много холодильных установок в сочетании с масляной абсорбцией. [c.179]

Содержание этилбензола в сырье, поступающем в реактор, в значительной мере определяет мощность установки изомеризации. На рис. 4.20 показана зависимость относительной мощности установки изомеризации от содержания этилбензола в сырье, поступающем в реактор. Данная зависимость получена для работы комплекса установок с постоянным отбором п- и о-ксилола. Оптимальная концентрация этилбензола в сырье, поступающем в реактор, находится в пределах 6—13% и зависит от к. п. д. тарелок, имеющихся в колоннах выделения этилбензола. Принципиальная технологическая схема отечественного комплекса установок изображена на рис. 4.21. [c.178]

Кривые, приведенные на рис. VII.76, представляют относительную величину суммарной потери мощности во всасывающем и нагнетательном клапанах в зависимости от значения при различных отношениях давлений е. На графике суммарная потеря представлена в отношении к номинальной индикаторной работе ступени. [c.363]

Видно, что для нефти А величина N с увеличением температуры и напряженности поля растет плавно для нефти В нагрузка трансформатора при повышении напряженности поля и температуре выше 125 °С резко возрастает для нефти С при повышении напряженности поля и температуры более 120 °С нагрузка трансформатора увеличивается резко для нефти Д характерно резкое повышение нагрузки трансформатора уже при относительно низкой температуре (80 °С). Анализ приведенных зависимостей указывает на целесообразность поддержания в электродегидраторах температуры не выше точки, после которой начинается резкий рост потребляемой мощности. [c.28]

Рис. 2.11. Зависимость относительной предельной мощности Ыа на выходном звене объемного двигателя от относительной предельной скорости Оц движения при различных значениях показателя е нагрузки

В соответствии с принятыми величинами находим из выран -ния (2.6) зависимость относительной предельной мощности Ыа от относительной предельной скорости выходного звена при-вода [c.89]

Рис. 2.12. Зависимость оптимальной по мощности привода относительной предельной скорости Оп движения выходного звена от показателя нагрузки вд

В соответствии с зависимостью (4.33) при постоянной скорости приводного вала насоса Vb = / в. и пд. ном относительные ошибки регулирования мощности и крутящего момента будут равны [c.296]

Маховой момент вращающихся частей турбины относительно невелик и поэтому считается, что требуемый маховой момент должен быть о беспечен ротором генератора. Если же маховой момент ротора генератора почему-либо мал, то устанавливают дополнительный маховик с соответствующим маховым моментом. Величина махового момента которая обеспечивается конструкцией вновь проектируемого генератора, приближенно может быть оценена по значению махового момента (00 )к, наиболее подходящего по мощности Ык и по скорости уже изготовленного генератора (см., напрнмер, табл. 19-1 и 19-2 [Л. 34]), пользуясь при этом зависимостью [c.327]

Для расчета теплового режима систем тел с одним источником теплоты может быть применен так называемый метод тепловых характеристик. Тепловой характеристикой некоторой области называется зависимость ее перегрева относительно температуры среды от суммарной мощности источников теплоты, действующих в системе. При этом задают перегрев 01 тела, несколько превышающий температуру среды, и определяют тепловой поток который способна рассеять поверхность тела, нагретая до температуры -.к-Ьбь Этот расчет дает координаты 01, С 1 одной точки тепловой характеристики. Координаты 02, Сг второй точки зависимости 0 = 0 (С) получаются в результате аналогичного расчета при [c.291]

Предельно допустимой дозе 100 мбэр1неделя (категория облучения А, критический орган I группы) в зависимости от относительной биологической эффективности (ОБЭ) соответствуют различные мощности дозы (в мрад неделя), указанные в табл. 19. [c.312]

Предельно допустимой дозе 100 мбзр/неделя в зависимости от относительной биологической эффективности (ОБЭ) соответствуют следующие мощности доз в мр ад/неделя [c.135]

Действительная, характеристика мощности мащины может быть получена из теорети 1ески характеристик путем вычитания (при данных подачах) из значений теоретической мощности ее потерь. При этом характер зависимости мощности от подачи в основном сохранится действительная мощность машины будет возрастать с увеличением подачи. Однако вследствие неодинакового относительного влияния потерь на полную мощность линия действительной мощности отклоняется от линии теоретической мощно- [c.69]

Формование изделий методом экструзии с последующим выдуванием. Одним из самых экономичных процессов изготовления полых изделий из термопластов является формование изделий методом экструзии с последующим выдуванием. Свойства получаемых изделий в значительной степени зависят от качества заготовки, поэтому все фирмы, выпускающие оборудование этого типа, уделяют большое внимание разработке системы регулирования и автоматического контроля толщины стенки заготовки. Повышение производительности машин достигается путем максимального использования мощности экструдера, т. е. производительность формуюнгего агрегата должна соответствовать производительности экструдера. В зависимости от размеров изделия, его формы, толщины стенки, необходимого времени охлаждения в форме, а также имеюп],егося в наличии экструзионного оборудования, могут быть приняты различные схемы агрегата для выдувания. Многоручьевые головки с одновременным выдуванием нескольких изделий применяются в тех случаях, когда вес изделия относительно невелик, а применяемый экструдер обладает достаточной производительностью. Крупногабаритные изделия, объем которых достигает 390 л, производят на машинах с копильпиком. Экструдеры применяются небольшой мощности, так что время охлаждения изделия в форме и время заполнения копильника могут быть достаточно точно отрегулированы. [c.185]

Характер зависимости мощности источника зажигания от указанных параметров в значительной мере определяется положением пламянерекидного патрубка относительно зоны горения. Если [c.439]

На графике фиг. ПГ 14 показаны значения Цмех в зависимости от относительного снижения йндикаторной мощности и величины при полной нагрузке. [c.86]

В качестве эргометрических критериев выносливости, имеющих высокую прогностическую значимость, наряду с показателями предельного времени и предельного количества выполненной работы используются показатели критической скорости, порога анаэробного обмена, дистанции анаэробных резервов, максимальной анаэробной мощности и т. д. Эргометрические критерии для количественной оценки выносливости спортсменов могут быть разделены на частные (парциальные), отражающие особенности проявления выносливости в каком-либо одном виде упражнений, и обобщенные (зональные), характеризующие особенности проявления выносливости в определенной группе (зоне) упражнений, сходных по какому-либо признаку. Так, к частным показателям выносливости относится предельное время работы с заданной интенсивностью, рекордное время преодоления заданной дистанции в циклических упражнениях, индекс выносливости по Куретону и т. п. Обобщенные показатели выносливости обычно выводятся путем математического анализа результатов эргометрических определений различных упражнений. Наиболее часто для этих целей используется анализ зависимостей мощность — предельное время и работа — предельное время. Как уже отмечалось, обобщенным показателем выносливости, выводимом из анализа этой зависимости, служит относительная скорость падения степенной кривой, которая выражается коэффициентом выносливости р. Этот коэффициент можно определить по зависимости мощность — время с логариф- [c.392]

Высокая объемная производительность компрессора s roll имеет значительный положительный эффект при его использовании для обеспечения комфорта в помещении кривая вырабатываемой компрессором мощности относительно температурной нагрузки имеет пологий наклон. Это отличие от порщневого компрессора можно увидеть на рисунке 10.8, иллюстрирующем зависимость холодильной мощности относительно температуры конденсации. В компрессоре s roll холодильная мощность сохраняется практически неизменной, что равнозначно постоянному режиму функционирования компрессора с меньщим количеством циклов остановки/запуска по сравнению с типичными порщневыми компрессорами благодаря этому обеспечивается более эффективный и продолжительный контроль относительной влажности в помещении. Для сравнения, поведение порщневого компрессора противоположное, вследствие чего возникают частые остановки/запуски при снижении нагрузки, неизбежно приводящие к сокращению ресурса компрессора. [c.130]

Серийно выпускаемые в настоящее время электроприводные газоперекачивающие агрегаты (ЭГПА) не позволяют регулировать производительность КС. Одним из эффективных способов регулирования является применение входных направляющих аппаратов (ВНА). В табл. 3 представлены зависимости для относительного расхода мощности при регулировании с использованием ВНА и без него. [c.15]

Калдербэнком обнаружена невозможность уменьшения размера пузырей ниже критического значения 2,5 мм для чистых жидкостей вне зависимости от затрачиваемой на перемешивание энергии. В то же время в водных растворах образуются пузыри размером менее критического уже при относительно малых затратах мощности. [c.228]

Коэффициенты jj, Сф являются функцией относительных шагов, точнее, минимального допустимого шага о ", так как ранее указывалось, что будут рассматриваться лишь правильные решетки. Поправки z], Tlzj зависят от Zi, R, а . Поэтому из (5.4) следует, что т)е определяется значениями Rei, Zi, а . Система (5.4) с использовапием значений sj, tpj из нормативов [34, 35] решена на ЭВМ. Результаты расчета представлены на рис. 5.1 в виде зависимости отношения затрат мощности на циркуляцию потоков в коридорном и шахматном пучках от а" " для нескольких значений Rei и Zi. Из графика видно, что отношение значений tjjv может быть как больше, так и меньше единицы. Так, при а <1,9 шахматный пучок эффективнее коридорного для всех Rei = lO -i-10 и Zi lO. С увеличением а " появляется область значений Rei, где коридорная компоновка эффективнее шахматной. Согласно рис. 5.1 при Re 10 и Zi 25 в области используемых на практике значений а 3 целесообразно применение шахматного пучка. Эта область соответствует обтеканию трубного пучка газом малой плотности (воздухоподогреватели ГТУ и т. д.). Исключение составляют пучки с малым числом труб по ходу потока (Zi<10). В этом случае отношение r)jv падает из-за влияния поправок zj, il j, причем Яг возрастает с уменьшением Zi, Яг2=1, а <Сг1. График показывает расширение области эффективности коридорного пучка с уменьшением числа Zi. [c.76]

На рис. 6.6 представлена зависимость т)л от i, построенная по (6.24) и (6.25). Использование этого рисунка предполагает знание относительных величин Ri и С< для односторонней шероховатости. Для рассмотренного ранее примера с Кэ/йэ)г= ( г , Кешг = Ю были получены следующие значения в=0,98 н=0,85 Св=1,18 Сн=1,05. По номограммерис. 6.6 находим J a=0,83 и т)лг= =0,73. Таким образом, двухсторонняя шероховатость при обтекании поверхности, потоками с Лв=Ю и Дв=0,3 позволяет сократить суммарные затраты мощности на циркуляцию потоков в 1,37 раза по сравнению с поверхностью, у которой обе стенки гладкие. [c.101]

В качестве основных газоперекачивающих агрегатов в зависимости от требуемых условий применяют поршневые газомотокомпреосоры и центробежные нагнетатели с газотурбинным или электрическим приводом. Поршневые газомотокомпрессоры, объединяющие в одном агрегате силовую часть и компрессор, обладают высокой надежностью, однако в связи с относительно небольшой мощностью (до 3700 кВт) их применяют в основном на газопроводах с небольшой пропускной способностью. [c.130]

Относительно температуры уходящих продуктов сгорания говорилось выше. Обычно <7пот/(Эр = 0.02 — 0,08, меньшие величины отвечают печам большой тепловой мощности. Потеря тепла с уходящими газами может составлять 0,15—0,25 и более в зависимости от типа печи и коэффициента избытка воздуха. Обозначив секундный расход топлива В, можем записать, что [c.200]

Рис. 4.30. Зависимость относительной мощности установки изомеризации октафайнинг в комплексе установок (а) и относительного уменьшения количества технического ксилола, необходимого для выработки заданного объема продукцрги (б), от соотношения вьшускаемых п- и о-ксилола.

При постоянной частоте вращения мощность, развиваемая двигателем, пропорциональна противодействующему моменту компрессора. Изменение же се в зависимости от давления всасывания (или отношения давлений) и числа включенных дополнительных полостей определяется нагрузочным графиком. На рнс, XI.9 представлен такой график для газоперекачивающего компрессора с приводом от газового двигателя, номинальная мощность которого = 3680 квт. Давление нагнетания, поддерживаемое постоянным, равно 6,6 Мн1м давление всасывания изменяется от 4,4 до 3,1 Мн1м , чему соответствует изменение отношения давлений в пределах 1,27—1,80. Компрессор выполнен шестицилиндровым с одной дополнительной полостью в каждом цилиндре основное мертвое пространство— 35%, относительный объем дополнительных полостей — 42%. При суммарном относительном мертвом пространстве — 0,77 мощность достигает максимума при в - 1,65. Цифры па ступенчатой кривой графика показывают число включенных дополнительных полостей. [c.639]

Если бы такой подход имел место и на отечественных котлостроительных заводах, идущих на увеличение единичной мощности и уменьшение количества газомазутных горелок как на необходимое условие эффективного сжигания мазута с малыми избытками воздуха, го стало бы очевидным, что однофронтовая компоновка мощных горелок неприемлема для относительно неглубоких топок. Так, например, при горизонтальной фронтовой компоновке горелок на котлах ТГМ-84 и ТГМ-151, имеющих глубину топки около 6 м, длина горизонтального участка факела не должна быть больше глубины топки, так как в противном случае становится неизбежным удар факела в задний экран, что приводит не только к уже упоминавшемуся снижению надежности работы котла, но в ряде случаев и к замораживанию реакций горения в части объема факела, стелющегося вдоль относительно холодных труб экранов. Во избежание этих нежелательных явлений, имевших место на котлах ТГМ-84 с четырьмя горелками со средней производительностью около 7,5 т/ч [Л. 3-71] и с шестью горелками по 5 т/ч, на этих котлах для сжигания мазута с малыми избытками воздуха необходимо устанавливать 10—12 горелок (в зависимости от их конструкции) единичной производительностью около 3 т/ч. На кОтле ТГМ-151 число горелок мокнет быть уменьшено до [c.154]

Переработка полипропилена методом формования несколько затруднена вследствие присущей ему кристаллической структуры. Относительно резкий переход полимера из твердого состояния в жидкое требует поддериония температурного режима в узких интервалах [1]. Прп низкой температуре требуется применять высокие давления формования, а также затрудняется хорошее воспроизведение конфигурации формы, а при высокой — формуемый материал легко разрывается или деформируется и часто прилипает к модели или форме. Полипропилен характеризуется меньшей удельной теплоемкостью, чем линейный полиэтилен, поэтому его прогрев перед формованием и последующее охлаждение занимают на 15—20% меньше времени. На рис. 11.1 [2] показана зависимость температуры пленки от продолжительности нагревания. Температуру формования обычно поддерживают в пределах 165—175°С. Для прогрева заготовок чаще всего применяют излучающие электронагреватели мощностью 200—450 вт/дм . При формовании изделий из листов толщиной более 3 мм предварительный разогрев заготовок целесообразно осуществлять в сушилке при 110—140°С. Это дает возможность сократить продолжительность рабочего цикла и уменьшить усадку изделий [3], [c.278]

Все стадии процесса м. б. совмещены в одном аппарате, кроме улавливания тумана, к-рое всегда производят в отдельном аппарате. В пром-сти обычно используют схемы из двух или трех осн. аппаратов. В зависимости от принципа охлаждения газов существуют три способа произ-ва термич. Ф.к, испарительный, циркуляционно-испарительный, теплообмен-но-испарительный. Испарит, системы, основанные на отводе теплоты при испарении воды или разб. Ф. к., наиб, просты в аппаратурном оформлении. Однако из-за относительно большого объема отходящих газов использование таких систем целесообразно лишь в установках небольшой единичной мощности. [c.154]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология