Коэффициент местной работы

Коэффициент местной работы показывает количество станций с грузовыми операциями, которое проходит вагон за оборот. Для дороги или отделения его определяют по формуле [c.211]

Для сети 11 — 1) , а ип Ов, поэтому коэффициент местной работы в целом по сети /См= так как каждый вагон за оборот имеет выгрузку и погрузку. Поскольку в число грузовых операций кроме погрузки и выгрузки включаются перегрузка и сортировка (отправок), коэффициент местной работы на сети будет несколько больше двух. [c.212]

Кд—коэффициент местной работы. [c.329]

Коэффициент местной работы показывает количество грузовых операций, приходящихся на один вагон работы, или количество станций с грузовой операцией, проходимых вагоном за оборот. [c.352]

Для сети коэффициент местной работы составит [c.352]

Таким образом, для сети коэффициент местной работы равен 2, так как каждый вагон за время оборота загружается и разгружается. Если в число грузовых операций, кроме погрузки и выгрузки, включают перегрузку и сортировку (мелких отправок), то коэффициент местной работы для сети будет несколько более 2. [c.352]

Для дороги (отделения) коэффициент местной работы, как правило, меньше 2 ввиду того, что одна часть вагонов поступает на дорогу (отделение) в гружёном состоянии с соседних дорог (отделений) и, следовательно, не входит в погрузку, а другая часть вагонов сдаётся на соседние дороги (отделения) в гружёном состоянии и, следовательно, не входит в выгрузку. [c.352]

Плановый коэффициент местной работы определяют на основании норм среднесуточной погрузки, вытекающей из плана перевозок, выгрузки и работы (погрузки+ приём гружёных вагонов), устанавливаемых техническим планом. [c.352]

Коэффициент местной работы в формуле (73) определяется как [c.354]

Поскольку коэффициент местной работы и вагонное плечо, как правило, являются устойчивыми величинами, то при анализе определяют влияние на оборот вагона только простоев, коммерческой скорости и полного рейса. [c.395]

Примечание-. Объемы воздуха, удаляемого местными отсосами от светокопировальных аппаратов, клееварок, дуговых фонарей, сушильных аппаратов, аппаратов ЭК-1 и ЭК-2, мест пайки, следует компенсировать притоком с учетом коэффициентов одновременности работы оборудования. В помещениях, где устанавливаются местные отсосы, указанные кратности обмена воздуха относятся к общеобменной вентиляции. [c.905]

Учет местной податливости в зонах контакта. В работе [9] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком при расчете конструкции методом строительной механики оболочек и колец. При этом были использованы коэффициенты местной податливости, полученные в [10] численным методом осесимметричной теории упругости. Применительно к корпусной конструкции с фланцевым соединением, содержащим два нажимных кольца, стянутые длинными шпильками, было показано, что пренебрежение контактными моментами приводит к существенному занижению жесткости корпусных оболочечных конструкций и завышению изгибных напряжений в галтель-ных переходах фланцев. Метод учета контактных податливостей для нераскрытых стыков, предложенный в работе [9], так же как и полученный в ней вывод о погрешности упрощенного расчета, применимы к рассматриваемой здесь конструкции (см. рис. 2,1). [c.132]

Цель работы — опытное определение коэффициента трения % и коэффициентов местных сопротивлений а также ориентировочная оценка эквивалентной шероховатости трубопровода е - [c.29]

Значительные теоретические и экспериментальные исследования местных гидравлических сопротивлений при движении вязких жидкостей ведутся отечественными и зарубежными учеными. Приведем некоторые результаты исследования зависимостей коэффициентов местных гидравлических сопротивлений при движении вязких жидкостей в функции критерия Не. Эти данные являются результатом работ, выполненных различными исследователями, в том числе под руководством автора. [c.99]

Коэффициенты местных сопротивлений в напорных трубопроводах принимают по табл. 3.4, а в поворотных и соединительных колодцах самотечной сети вычисляют по формулам, приведенным в работе [c.51]

Уравнение (6) составлено по условиям работы эргазлифта в начальном или конечном режиме, когда местное сопротивление устья трубы на выходе газа в атмосферу равно потере скоростного напора, возникающей из-за внезапного расширения потока. В этом случае коэффициент местного сопротивления на выходе из трубы [c.117]

Во время работы эргазлифта часть внешнего рабочего напора расходуется на создание начальной скорости потока газожидкостной смеси и на преодоление гидравлических сопротив-тений, возникающих на входе смеси в подъемную трубу. Эта потеря части рабочего напора, при одной и той же скорости смеси, как показано в п. 10 главы 3, зависит ст плотности смеси и от коэффициента местного сопротивления. Величина последнего определяется долей сечения трубы, не используемой основным потоко.м смеси, размером сечения этой трубы на входе смеси и перепадом давлений, действующих на концах подъемной трубы. [c.124]

При гидравлическом расчете рассолопроводов принимаются плотность рассола — 1,2 г/см вязкость — 1,05—1,1 сП коэффициенты местного сопротивления трубопровода — 1,05—1,15 по сравнению с водой коэффициент неравномерности подачи рассола, связанный с восстановлением аварийного запаса и неравномерной работой потребителя,— 1,1—1,2. [c.221]

В более сложных случаях значения коэффициентов местных сопротивлений можно найти в работе [56]. [c.113]

Для количественного определения /<,г>ак необходимо знать величину потерь полного давления на сетках. Коэффициент сопротивления сеточного пакета , входящий в формулу (4.37), является сложной функцией скорости набегающего потока, площади живого сечения сетки, числа их рядов, интенсивности орошения и вязкости раствора пенообразователя. В работе 117 ] приводится график зависимости коэффициента 4 от относительной площади живого сечения сетки (рис. 4.15). В той же работе указывается, что в случае многорядного пакета сеток значение коэффициента местного сопротивления следует умножать на число рядов сеток. [c.135]

I, d — длина и диаметр труб, м е — сумма коэффициентов местных сопротивлений, выбираемых по табл. 17 в работе [35] W — массовая скорость кг/(м -с) р — плотность среды, кг/м [c.155]

Из рис. 3-4 видно, что все основные пароводяные подогреватели работают по четырехходовой схеме движения воды по трубкам, а потому должны иметь один и тот же суммарный коэффициент местных сопротивлений, который складывается из следующих частных коэффициентов (см. табл. 3-4) [c.178]

По графику, приведенному в работе [7, с. 19], определяем коэффициент трения л = 0,04. Примем коэффициенты местных сопротивлений вход из монтежю в трубу вх = 1,0 открытая задвижка з = 0,2 прямоугольное колено к=1,1 выход из трубы в реактор (свободный слив) вых = 0. [c.30]

Отношение толщины решетки I к диаметру отверстия должно составлять l/d ж 3 (по рекомендациям Идельчика) для выпрямления проходящих через отверстие струек газа. Расчетное значение живого сечения по предлагаемой методике подбор ф по заданной скорости и коэффициенту местного сопротивления при Р= 1,5—2,0 кПа, предполагает, что скорость газа в отверстиях должна быть выше скорости витания крупных фракций во избежание провала, однако опыт показал, что провал во время работы аппарата в обычных условиях практически не происходит, если толщина решетки превышает в 3—4 раза размер частиц. Провал связан, в основном, с изменением распределения давлений в системе в момент пуска и остановки аппарата. [c.95]

Коэффициент местной работы характеризует также степень транзитности вагонопотока на железной дороге. Большое значение этого коэффициента свидетельствует большой грузовой работе дороги, в противном случае — о незначительной грузовой работе и большой транзитности вагонопотока. [c.212]

Определить напор центробежных машин трудно в тех случаях, когда исходный режим работы далек по числу Ке от области автомодельности. Величину о в этом случае можно приближенно определить следующим образом. Гидравлический к. п. д. машинь данного типа в области автомодельности т]давт можно оценить. Так, обышые насосы характеризуются величиной т) (авт = 0,8- 0,9 и для них в ж 0,6. Если заметно меньше Г1аавт, то для определения Оо вначале следует подсчитать коэффициент местных потерь в области автомодельности [c.143]

Рассмотрим зависимость коэффициентов местных сопротивлений от числа Рейнольдса, для чего используем результаты работы Н. В. Левкоевой [3] по исследованию гидравлических сопро- [c.100]

Изменение условий работы нагнетателя при неправильном расчете сети. В практике часты случаи, когда при расчете сети принимаются несколько завышенные потери (в частности, увеличенные коэффициенты местных сопротивлений). Сеть в этом случае оказывается рассчитанной с запасом. Расчетная и действительная характеристики при этом будут различны, причем действительная характеристика 2 окажется ниже расчетной 1 (см. рис. 1У.4,а). Неточность определения потерь давления в сети при лЮ бом расходе определяется разностью давлений при этом расходе (например, в точках А и А Дрошибки= [c.82]

Рассмотрим размерный эскиз вентиляционной установки (рис. 19-12), из которого определяются геометрические размеры. Сечение воздухопровода для уменьшения потерь напора принимаем равным сечению сопла вентилятора 0,214-0,214 м Для подсчета потери напора по формуле (19-25) вычисляем скорость воздуха Ува в каждом элементе вентиляционной установки, подставляя в нее значение площади поперечного сечения элемента Qвз и соответствующее значение расхода воздуха при заданной производительности вентилятора 1 вент = 1 500 м 1ч в тех элементах, через которые проходит весь поток воздуха, или 1 1= Увепт/2=750 м 1ч в тех элементах, через которые проходит воздух лишь к одной из полостей подового камня. Вычисляем по формуле (13-22е) также эквивалентные диаметры тех элементов, в которых имеет место потеря напора на трение, и подбираем величины коэффициентов местных сопротивлений и коэффициентов трения (см, табл. 19-3). Проверять потерю напора следует в наиболее длинной ветви, например при работе левого вентилятора (рис. 19-12) следует проверить потерю напора в ветви, охлаждающей правую полость подового камня. Результаты подсчета сводим в табл. 19-4. [c.377]

Так как от правильного выбора высоты дымовой трубы зависит возможность работы батареи при заданном периоде коксоваиия, основной задачей расчета является ни а коем случае не занизить против действительного сопротивление отопительной системы. Поэтому, учитывая то, что местные сопротивления неаддитивны и имеющие место в отопительной системе сложные местные сопротивления обычно больше, чем соответствующая сумма простых местных сопротивлений, Гипрококсом при расчете гидравлического сопротивления отопительной систе чы принимаются более высокие коэффициенты местных сопротивлений, чем приведенные выше. Суммарная величина сопротивления отопительной системы, получаемая в результате такого расчета, хорошо согласуется с практическими данными, а неточность определения гидравлического сопротивления какого-либо отдельно взятого узла не имеет в этом случае такого решающего значения, как при расчетах распределительных устройств. [c.441]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология