Параметры, определяющие расход газа

Дисперсия по скоростям подъема пузырей. В литературе [1] обычно используется допущение, что перемешивание газа вызывается перемешиванием частиц. Проведенные в работе [16] экспериментальные исследования показали, что это неверно. Из зависимостей эффективных коэффициентов диффузии частиц и газа от скорости нсевдоожижения (рис. 5) видно, что эти коэффициенты существенно различны по величине и характеру зависимости от расхода газа. Это заставляет предположить существование другого, более мощного механизма перемешивания газа. Им является дисперсия пузырей по размерам, а следовательно, по скоростям. В работе [14] были экспериментально определены параметры распределения расхода газа по,скоростям подъема пузырей. Приведенная в табл. 2 формула (9) позволяет оценить влияние возмущения, вносимого неравномерностью скоростей, на протекание реакции. Распределение расхода по скоростям приводит к своеобразному механизму перемешивания, аналогичному тейлоровской диффузии (имеет место перемешивание только в направлении движения газа). Эффективный коэффициент диффузии определяется выражением [16] [c.51]

Поверхность контакта фаз, зависящая от гидродинамики процесса, относится к управляемым переменным (например, расход газа и жидкости). Эти параметры в процессе эксплуатации могут изменяться в достаточно широких пределах, но их значения не должны выходить за пределы допустимых. По суш,е-ству, спроектировать массообменный процесс — это так организовать поверхность контакта фаз и управлять ею, чтобы обеспечить заданную степень извлечения целевых компонентов при изменяющихся условиях эксплуатации. Однако необходимо заметить, что пока не существует удовлетворительных ни физических, ни математических моделей, позволяющих надежно определять вклад конструктивных и гидродинамических факторов в организацию массообменной поверхности. И поэтому всякий раз приходится прибегать к сугубо эмпирическим методам. [c.56]

Расчеты можно значительно упростить, если учесть, что хроматографические параметры (температура, расход газа-носителя, точность дозировки) должны быть стабильны. С некоторым допущением можно считать, что сумма площадей всех пиков хроматограммы — величина постоянная. Тогда концентрация ключевого компонента определится по формуле [c.403]

Устойчивость системы источник питания с постоянным напряжением— открытая дуга исследовалась многими авторами. Она определяется током и параметрами цепи Ь, С, [7, 8 и др.]. Устойчивость системы в случае дуги в плазмотроне зависит ие только от этих величин, но еще от таких параметров, как расход газа, давление, диаметр [-абочей камеры и т. д., что является особенностью рассматриваемой задачи. Кроме того, здесь будем считать, что напряжение источника зависит от тока. [c.187]

После прохождения 80 пузырей (в данном частном примере) черные и белые частицы настолько равномерно перемешаны всюду, за исключением участка вблизи распределительной решетки, что по полученному вертикальному сечению нельзя определить его происхождение и отличить его от результата чисто хаотического перемешивания. В описываемых опытах время не являлось исследуемым параметром процесса пузыри получали путем инжекции через нерегулярные промежутки времени. Б реальной обстановке скорость образования пузырей зависит, как видно из уравнения (IV,5), от общей скорости газа. Важно также, что скорость перемещения твердых частиц (или перемешивание) зависит от расхода газа с дискретной фазой nV/,. [c.155]

Для расчета динамических характеристик системы при возмущениях по расходу газа необходимо определить передаточную функцию Wq I, р), являющуюся, как уже упоминалось, коэффициентом усиления, и пересчитать возмущение по газу на эквивалентное возмущение по расходу жидкости. Перепад давления, соответствующий промежуточной точке т[, переход в которую осуществляется при постоянной удерживающей способности Ящ, рассчитывается по соотношениям (7.34) и (7.35). Затем при известном перепаде давления АР и нагрузке по газу G определяется соответствующая точке тп[ нагрузка по жидкости Loi, Для чего методом половинного деления решаются относительно плотности орошения уравнения (7.137), (7.138). Определение параметров состояния, соответствующего промежуточной точке т, решает задачу нахождения передаточной функции I, р) и величины эквивалентного возмущения ALg по расходу жидкости. [c.414]

Опытам на окисление предшествовали широкие исследования работы вихревой трубы при различных температурах воздуха на входе (до 400°С), обсуждение которых не входит в нашу задачу. В качестве реактора использовали теплоизолированную из стали 10 вихревую трубу 0 20,4x5 мм длиной рабочей зоны 208 мм, с диаметром сопла ТЗУ 2,6 мм, с диафрагмой 5,2 мм. Параметры потоков измеряли термопарами и образцовыми манометрами в расширительных камерах расход газа (0- 20 нм /ч) на входе в вихревой ректор и выходе нагретого потока измеряли расходомерами типа РЭД со вторичными приборами типа ЭПИД. Хроматографический анализ окисляемого газа проводили для каждого опыта, содержание пропана составляло от 52,5 до 60,8% масс. Продукты реакции в охлажденном и нагретом потоках определяли на групповое содержание альдегидов, кетонов, спиртов и кислот по известным методикам [61]. Схема установки приведена на рис. 1.8 (раздел 1). Условия первого опыта (табл. 2.12) не обеспечили начало реакции, что следует и из рекомендации работы [60], [c.127]

Это соотношение полезно иметь в виду при проектировании котлов. Заметим, что величина х была выше определена через параметры двух фаз, присутствующих в заданном объеме. Однако иногда используется другое определение, связанное с отношением скоростей фаз. Рассмотрим движущуюся в канале двухфазную смесь и будем считать, что массовый расход жидкости /И , а массовый расход газа М . Тогда газосодержание потока х [c.14]

Коэффициент теплоотдачи газа аг определяют по его физическим параметрам при температуре газа и скорости движения, вычисленной на основании суммарного расхода газовой фазы [c.194]

В задании на проектирование компрессора часто указывается требуемый массовый т или объемный V расход газа при параметрах газа перед всасывающим патрубком. Индикаторная мощность в этих случаях определяется по формулам [c.47]

Средние значения параметров вычисляем следующим путем. Из уравнения (136) находим суммарный расход газа. Далее,, как и выше, из уравнения энергии (138) определяем температуру торможения Т. Условие постоянства энтропии (см. 8 гл. I) в осредненном и действительном потоках записываем в виде [c.271]

Пусть во всех точках поперечного сеченпя сверхзвукового потока температура торможения Т постоянна. Определим средние значения параметров в таком потоке, пользуясь вторым из рассмотренных выше способов осреднения, при котором в осредненном потоке сохраняются действительные значения полной энергии, энтропии и расхода газа. Из уравнения энергии получаем очевидный результат Т — Т. Из уравнения (143) найдем величину р. Третий параметр — среднюю приведенную скорость X — находим из выражения для расхода [c.273]

Производство фтора полностью автоматизировано. Управление процессом электролиза осуществляют дистанционно. Производство оборудовано автоматической системой подпитки ванн фторидом водорода, сигнализаторами и приборами для автоматического регулирования силы тока на электролизерах, напряжения, температуры процесса, давления получаемых газов. Определяются расход фторида водорода, выход по току фтора, состав фтора и водорода после очистки от примесей и другие параметры. [c.249]

Двухатомный газ, для которого газовая постоянная R = = 296,9 Дж/(кг К), имея на входе в суживающееся сопло параметры Ро = 6,4 МПа и Го = 300 К вытекает в среду, где давление Р(.р= 4,5 МПа. Определить скорость истечения и секундный расход газа, если диаметр выходного отверстия равен 5 мм. Истечение считать изоэнтропным. [c.287]

Выбор холодильного цикла и его параметров для установок разделения природного газа определяется расходом холода на разных [c.69]

В ходе испытания катализаторов варьировались температура окисления, объемный расход газа, концентрация в нем окисляемой примеси, высота слоя катализатора, определялись степень очистки газа и такие характерные физико-химические параметры процесса, как константы [c.33]

В работе [3] приведены расчеты имеющихся перепадов (согласно проекта разработки) и необходимых по линии регенерации для обеспечения расхода. Расчеты показывают, что уже в 1993-1994 гг. циркуляцию газа невозможно было осуществить по принятой схеме регенерации. Необходимо снова применять компрессоры газа регенерации, а в дальнейшем, возможно, применять регенерацию сырым газом (с компрессорами и без компрессоров). Таюке в [3] приведены расчеты совместимости процессов по годам эксплуатации до 2010 г. Влагосодержание газа определялось по входным параметрам газа до ДКС. Коэффициент изменения динамической емкости рассчитывался в зависимости от линейных скоростей и температуры газа при осушке. Расчеты проводились на пять значений динамической емкости 0,19 0,15 0,11 0,09 0,07, на режимах, согласно проекта разработки. В случае совместимости процесса рассчитывалось возможное сокращение расхода газа регенерации (из-за запаса времени) и предполагаемый срок работы адсорбента. В случае несовместимости процесса рассчитывалось необходимое сокращение суточного и среднегодового расхода или увеличение загрузки адсорбера до 19 т и необходимое увеличение расхода газа регенерации. Как альтернативный вариант рассчитывалось необходимое снижение температуры на входе в установку после ДКС. [c.57]

Основные параметры теплообменника — число трубок в пучке N, их радиус и длина Ь. Если задать Ь ж г,, то N определяется, если известны давление Ро и температура на входе, температура стенки и газа на выходе Г,, а также расход газа Q и радиус подводящей трубы. По заданным значениям определяем по графику 16.9 значение т, а из формулы (16.153) находим N. [c.427]

Рассмотрим пример. Пусть нужно охладить газ от температуры Т = 293 К до температуры = 263 К. Температура стенки охлаждаемых трубок поддерживается при температуре Т = 253 К, давление на входе ро= 10 МПа, расход газа составляет О = 0,1 млн. м /сут = 0,121 м /с. Остальные параметры следующие ро=100 кг/м Ср = 3,26 кДж/(кг К) = 1,26 10 Вт/(м К) Ь = 6 м. Из графика определяем х = 0,175, а из формулы (16.153) находим = 210. [c.427]

Расчет выполняется в такой последовательности подготавливается аксонометрическая схема газопровода с расположением на ней отводов, переходов, отключающей арматуры, сварных стыков, компенсаторов и с разбивкой газопровода на расчетные участки определяются для каждого участка расчетный расход газа, протяженность, число и вид местных сопротивлений, разность абсолютных отметок начала и конца рассчитываемого газрпровода рассчитывается участок, наиболее удаленный от регулятора давления газа для расчетного участка с помощью номограммы (рис. 11.10) выбираются диаметр газопровода и удельные потери давления / в зависимости от расхода газа и от принятого диаметра газопровода с помощью номограмм (рис. 11.11 или 11.12) определяется длина эквивалентного участка с местным сопротивлением, равным единице по расчетной схеме газопровода определяется сумма коэффициентов местных сопротивлений и дополнительная длина участка газопровода определяются расчетная длина газопровода I и общие гидравлические потери давления в зависимости от линейных местных сопротивлений как произведение Ш в зависимости от пространственного положения газопровода к полученному результату прибавляется или вычитывается гидростатический напор аналогично рассчитываются все участки внутренних и наружных газопроводов низкого давления и путем постепенного приближения выбираются диаметры трубопроводов, обеспечивающие номинальные параметры. [c.530]

При испытании форсунок очень немногие из интересующих величин могут быть определены путем прямых измерений. Как правило, это лишь параметры, характеризующие режим работы форсунки (давление распыляемой жидкости, давление газа для пневматических форсунок, температура). Большинство же параметров, по которым судят об основных данных форсунки и о совершенстве ее элементов, являются результатами косвенных измерений, т. е. подсчитываются по тем или иным формулам с использованием данных прямых измерений различных физических величин. Так определяются расходы распыляемой жидкости и газа, тонкость распыла и другие параметры форсунки. При этом указанные выше величины могут быть подсчитаны разными способами по результатам прямых измерений тех или иных параметров и точность результата будет зависеть от точности, измерений и от самого вида расчетных формул. Поэтому выбор метода [c.203]

Р е ш е н и е. Расход поглотителя определяется по заданным расходу газа и количеству в нем кислых компонентов — 3,1 ы /ч. При работе колонны с клапанными тарелками ее диаметр будет 1,2 м. Температура верха колонны при заданном давлении составит 102° С, а нагрузка на конденсатор 7,54 млн. кДж/ч. Тепловая нагрузка на кипятильник зависит от, параметров отдувочного,газа. При температуре отдувочного агента 124°С она составит млн. кДж/ч. [c.135]

Основные технологические параметры гетерогенно-каталитических процессов, которые задаются или определяются расчетом,— это степень превращения х, активность катализатора Лкат, селективность 5кат, константа скорости процесса к, время контакта реагентов с катализатором т, расход газа в слое катализатора Уг, производительность катализатора Пкат, интенсивность работы катализатора г, его отравляемость а, оптимальная температура процесса Топт и др. Помимо этих характеристик для расчета каталитических реакторов требуется определять основные размеры реактора высоту слоя катализатора гидравлическое сопротивление фильтрующего или взвешенного слоя АР, критическую скорость взвешивания твердых частиц и другие гидродина- [c.107]

Для газовых печей измеряются режимные параметры, состав дымовых газов в различных точках, давление в топке и тракте печи. Определяется температурный режим печи. Для электрических печей измеряется график активной нагрузки, для индуктивных и дуговых печей — дополнительно реактивная нагрузка и параметры качества электроэнергии. Измеряются масса, теплоемкость, скорость или частота загрузки, температура наружных поверхностей по всему тракту, расход и температуры охлаждающей воды на входе и выходе, характеристики электропривода вытяжных вентиляторов и дымососов. Анализируется избыток воздуха, КПД, состояние изоляции и потери с излучением, потери с дымовыми газами, общий тепловой баланс, присосы по тракту, уровень атмосферных выбросов. [c.361]

Газообразные продукты сгорания из топки поступали в систему газоочистки (рис. 3), состоявшую из жидкостного скруббера, скруббера с насадкой из колец и последовательно расположенных фильтров [101. Целью исследования было получение теплотехнических характеристик процесса по результатам определения расхода дутьевого воздуха и сжигаемого материала, состава газообразных продуктов сгорания, температуры в топочной камере, времени выгорания других параметров. Определялись также исходная радиоактивность сжигаемых образцов, содержание радиоаэрозолей в газах на выходе из топки, по ступеням газоочистки и перед выбросом в атмосферу, активность золы, полученной в результате сжигания образцов, и активность воды в системе мокрой газоочистки. В опытах сжигались брикеты из плотно сложенных листов бумаги, имитирующие прессованные отходы, обтирочные концы, дерево, трупы лабораторных животных, а также отходы научно-исследовательской лаборатории. Во всех опытах загрузка осуществлялась периодически, причем интервалы зависели от интенсивности горения образцов. [c.101]

Больший практический интерес представляет другой случай изменения приведенной скорости А,а, когда секундный расход и начальные параметры газа сохраняются постоянными. Это условие может быть реализовано, если при постоянной площади критического сечения сверхзвукового сопла Fкp изменять площадь выходного сечения Ра. Характер зависимости тяги от величины Яа в этом случае позволит определить рациональную степень расширения сопла для двигателя с заданными параметрами и расходом газа. Уравнения (122) и (121) не вполне удобны для такого расчета, так как содержат две переменные величины Яа и Ра- Поэтому преобразувм уравнение (121), заменив в нем величину Ра С ПОМОЩЬЮ выражения расхода (109) [c.247]

Наиболее простой случай радиально-уравновешенного течения — изоэнтропическое потенциальное закрученное течение с Г(if) = = onst. Из формулы (5.2) нетрудно усмотреть, что в таком течении составляющая скорости и — постоянная величина по сечению сопла, в отличие от давления н окружной составляющей скорости. Давление с точностью до постоянной величины может быть определено из первого уравнения системы (5.5). Неизвестная постоянная выражается через составляющую скорости ц, для определения которой в каждом сечении сопла по аналогии с обычным одномерным течением необходимо знать режим течения. Если имеет место режим запертого течения, при котором внешнее давление не влияет на течение в сопле, то для нахождения скорости и в минимальном сечении используется условие максимума расхода, т. е. условие dQIdu = 0. Из этого условия можпо в режиме запертого течения определить и, а также зависимость и от Г или w, где и> — скорость закрутки на степке сопла в минимальном сечении [1851. Отметим, что в закрученном потоке число Маха, вычисленное по осевой составляющей скорости, в минимальном сечении меньше единицы. Найденное значение и в минимальном сечении позволяет при известной геометрии сопла и параметрах торможения определить расход газа Q, [c.199]

Разработка тома ПДВ (предельно допустимых выбросов) для любого предприятия предусматривает сбор и подготовку исходных данньгх для расчета массы выбросов (инвентаризация источников выбросов). В ходе инвентаризации определяются параметры источников выбросов (высота и диаметр источника, скорость, температура и расход газо-воздушной смеси) и составллется перечень выбрасываемых загрязняющих атмосферу веществ. По этим данным на основе действующих нормативно-методических документов рассчитывается масса выбросов всех ингредиентов для каждого источника. Далее используется стандартный пакет программ (например, "Эколог") для расчета полей концентраций в приземном слое воздуха. [c.103]

Структура потока и пламени. Потоки Qf , которые входит в уравнение теплового баланса, вычисляются но расходу через границы зоны и по удель[юй энтальпии газов при температуре в зоне. Расход газа и модель горения должны быть определены заранее. Этого можно добиться одиим из трех способов из физических представлений, с помощью простых математических моделей для описания турбулентного пламеии [12, 13] или с применением подробных математических моделей на основе уравнений сохранения энергии, массы, импульса и баланса частиц. Дальнейшее развитие зонного метода как полезного инструмента для расчета потока во многом будет зависеть от прогресса в определении структуры потока и пламени в топках по их производительности и расчетным параметрам. [c.120]

Напболее распространенным являет я метод нахождения средних значений параметров р, Т и % при сохранении в исходном и осредненном потоках одинаковыми расхода газа G, полной энергии Е и импульса I. Условия G = onst, Е = onst и / = onst дают необходимые для решения задачи три уравнения с тремя неизвестными. Пусть в поперечном сечении исходного неравномерного потока известны (заданы пли измерены) поля температуры, полного и статического давлений. Тогда можно считать в каждой точке сечения известными полное давление р, температуру торможения Т и приведенную скорость %. По величине X для каждой точки сечения могут быть найдены газодинамические функции q(X), z X) и др. Для потока в целом расход, импульс и энергия определяются путем интегрирования соответствующих элементарных выражений по всему сечению. Так, например, расход газа равен [c.268]

При смешении газов в цилиндрической смесительной камере эжектора статическое давлеиие газов не остается постоянным. Для того чтобы определить характер изменения статического давления в цилиндрической смесительной камере, сравним параметры потока в двух произвольных сечениях камеры 1 vi 2, находящихся на различном расстоянии от начала камеры (рпс. 9.10). Очевидно, что в сеченпи 2, находящемся на большем расстоянии от входного сечения камеры, поле скорости более равномерно, чем в сечении 1. Если принять, что для обоих сечений р = onst (для основного участка камеры, где статическое давление изменяется незначительно, это приближенно соответствует действительности), то из условия равенства секундных расходов газа [c.502]

Метод градуировочного графика. Условием применения этого метода является точная информация о качественном составе проб, чтобы была возможность максимально приблизить химический состав эталонных растворов к составу растворов образцов. Эталонные растворы готовят из стандартных растворов разбавлением. Во время фо-тометрирования необходимо следить за посгоянством параметров фотометра, расходов горючего газа и сжатого воздуха. Измерения повторяют несколько раз. Градуировочный график строят в координатах сила фототока (мкА) — концентрация элемента в растворе с (мкг/мл) (рис. 6). Единовременно с растворами эталонов фотометри-руют растворы образцов и, используя градуировочный график, определяют неизвестную концентрацию. Этот способ целесообразно применять при анализе большого количества образцов. [c.15]

Рассчитаем параметры потока равновесного, кинетиче ского и замороженного течений N 0 при одинаковых зна чениях 1 1, техн- в качестве значений Щхи можно взять соответственно величины, рассчитанные на основании Н — 5-диаграммы. При этом подходе определим параметры потока равновесного, кинетического и замороженного течений четырехокиси азота, соответствующие равновесным значениям и Дехн- При расчете параметров кинетического потока необходимо обеспечить равенство времен пребывания газа в модельном канале и ступени. Это требование может быть выполнено в результате изменения удельного расхода газа через модельный канал. [c.175]

Скорость захлебывания снижается с увеличением отношения расхода жидкости к расходу газа, насьшной плотности насадки и с уменьшением размера насадочных элементов, а также зависит от типа насадки. Насадочные абсорберы должны работать с максимально возможными скоростями газового потока, при которых насадка не захлебывается. Обычно эта скорость превышает половину скорости захлебывния. Для колец Рашига ее можно принимать до 60...80%, для седлообразных насадок-до 60...85%, для насадок Теллера - до 75...90% от скорости захлебывания. Параметры начала захлебьшания определяют по эмпирическим соотношениям. [c.333]

Выявляются влияние концентрации, температуры и расхода газа-носителя на режим водоотвода в ЭХГ водородно-кислородного типа (рис. 10.7). Определяется скорость выхода на режим, обусловленная разогревом за счет теплоты потерь (рис. 10.14), и тепловые потери (рис. 10.53). Выявляются удельные характеристики (рис. 10.41). Кроме того, измеряют массу и объем энергоустановки, сопротивленпе электрической изоляции между борнами ЭХГ и землей , между борнами и силовым корпусом ЭХГ, а также между различными его частями. Оценивают экономические показатели (капитальные затраты, стоимость электроэнергии и т. п.). Выполняют оптимизацию параметров ЭХГ. Анализируют все случаи непредвиденных отказов, замечания о работе систем, агрегатов, контрольно-уиравляющей аппаратуры, разрабатывают рекомендации ио совершенствованию работы. [c.429]

Для определения критического расхода газа и КЭ сепаратора, оборудованного струнной каплеуловительной насадкой, необходимо предварительно определить параметры газожидкостного потока во всей системе, включающей подводящий трубопровод, осадительную секцию и каплеуловительную насадку, так же, как это было сделано ранее при расчете сепаратора с центробежной насадкой. В итоге получим следующие выражения для КЭ вертикального сепаратора [c.501]

Пример 2.5.2.1. В камерный питатель пневмотранс-портной установки нагнетается воздух (рис. 2.5.2.1). При заданных свойствах зернистого материала, геометрических параметрах слоя и массовом расходе газа Qip), где р — давление в пространстве над материалом, определить изменение во времени давления газа в зоне выпуска материала из питателя. Дать постановку краевой задачи для ламинарной фильтрации газа. [c.126]

Длительность процесса сварки, расходы газа и кислорода, режимы нагрева безопасного охлаждения тройников после сварки определяются помимо химического состава стекла диаметром и толщиной стенок труб. В табл. 24 приведены основные параметры процесса сварки тройкихов из малощелочного стекла условным цроходным диаметром 25 и 50 мм. [c.116]

Суммарное количество конденсата, I выводимого из сепараторов 4 п 6, зависит от режима работы вихревой трубы и достигает максимума при [хг= 0,6 (рис. 77) д = = Qк G, где Рк — количество выделенного конденсата, м /сут О —расход газа через установку, м /сут. Значение [х=0,6 соответствует режиму максимальной холодопроизводительности неохлаждаемой трубы. Абсолютное максимальное количество конденсата, выделяемого в теплообменнике и в вихревой трубе, составляло 10,6 м /сут, что, как указывают создатели установки, на 30—35% больше, чем при охлаждении газа дросселированием. Испытания установки показали, что основная масса конденсата (до 90%), вносимого в вихревую трубу и выделяющегося в ней, выводится с нагретым потоком. Количество конденсата, выделяющегося из охлажденного потока, составило 1,5—2,5 м /сут при [х>0,5 и слабо зависело от параметра [х. Содержание конденсата в нагретом потоке существенно определяется его расходом. Макеимальное количество конденсата выводится при [1<0,5. При уменьшении расхода нагретого потока содержание конденсата в нем уменьшается. Так, при увеличении ц с 0,53 да 0,98 количество конденсата [c.197]