Интенсивность орошения

Интенсивность орошения на 1 м поверхности резервуара, не имеющей обвязки, составляет 0,1 л/с, а в зоне с обвязкой — 0,5 л/с. Свободный напор в каждом оросительном кольце системы должен быть не менее 15 м вод. ст. [c.297]

V — интенсивность орошения насадки в м /м час. [c.574]

Интенсивность орошения на высоте до 10 м должна быть не менее 0,1 л/(с-м2). Давление перед удаленным от контрольно-пускового клапана оросителем должен быть не менее 0,15 МПа. [c.154]

Кольцевой трубопровод имеет отверстия диаметром не менее 5 мм или дренчерные насадки с диаметром отверстий 10 мм. Интенсивность орошения должна быть не менее 0,1 л/с на 1 м орошаемой поверхности аппарата. [c.297]

Скорость и полнота осушки газа зависят также от интенсивности орошения башни кислотой. Увеличение расхода кислоты, подаваемой в башню, приводит к повышению скорости поглощения влаги. При использовании в качестве насадки колец Рашига на орошение нужно подавать 15—20 м7(м2-ч) серной кислоты. В последнее время разработаны более эффективные виды насадок. Например, использование регулярной винтовой насадки позволяет уменьшить подачу кислоты до 3 м3/(м -ч). [c.122]

При наличии проемов в противопожарных стенах и невозможности защиты этих проемов противопожарными дверями или воротами сообщение между смежными помещениями должно осуществляться через открытые (без дверей или ворот) тамбуры длиной не менее 4 м, оборудованные автоматическими средствами пожаротушения с интенсивностью орошения водой не менее 1 л/с на 1 м пола тамбура. Ограждающие конструкции тамбура должны быть несгораемыми с пределом огнестойкости не менее 0,75 ч. [c.79]

Минимальная скорость газа, при которой тарелки начинают работать без заметного провала, была названа ими границей провала . Они установили, что граница провала определяется скоростью газа в отверстиях. Кроме того, она зависит от диаметра отверстий, интенсивности орошения и наклона тарелок. [c.198]

Пожарные роботы по сравнению с традиционными установками пожаротушения позволяют сократить время обнаружения пожара, уменьшить время срабатывания, повысить эффективность использования огнетушащего вещества путем подачи его непосредственно в зону горения и существенно увеличить интенсивность орошения, обеспечить противопожарную защиту значительных площадей минимальным количеством установок пожаротушения, уменьшить капитальные затраты на монтаж сети трубопроводов и их протяженность, оценить обстановку до прибытия пожарных подразделений, исключить ложные срабатывания. Пожарная робототехника — это своего рода новый вид пожарной автоматики. [c.369]

Сопротивление движению газового потока в орошаемой насадке значительно больше, чем в сухой. Возрастание сопротивления вызывается как сужением потоков жидкости живого сечения насадки, так и барботированием газа через жидкость, которая задерживается в мертвых зонах насадки. При этом влияние интенсивности орошения на сопротивление насадки тем больше, чем меньше размер элементов в насадке. [c.378]

Интенсивность орошения внутренней поверхности кипятильных трубок зависит от высоты слоя жидкости в приемнике сока соковой камеры, количества и размеров канавок в кольцевом распределителе 20 и физических свойств жидкости. Таким образом, интенсивность орошения поддается регулированию в широких пределах, что позволяет управлять процессом выпаривания. [c.740]

В зависимости от концентрации НзЗ и СОз газе интенсивность орошения составляет от 8 до 20 л м газа Так, для обычного коксового газа, содержащего 7 — И г/жЗ НзЗ и 1,5—2,0% СОз, интенсивность орошения должна составлять 8—11 л м газа, при этом емкость раствора равна -— 0,85 г/л и степень извлечения Н3З 92%. [c.271]

При содержании в газе до очистки 6,5 г/м Н2З, после очистки 0,5 г/м и интенсивности орошения 8 л/м газа расходные коэффициенты з примерно следующие [c.271]

Рис. 44. Эффективность клапанной тарелки в зависимости от скорости пара и интенсивности орошения. Нагрузка по жидкости, м м ч / — 6,1 2—12,2 3— 18,3 4—24А.

Паро-газовая смесь из рукавных фильтров поступает в конденсаторы 4, состоящие из двух труб, соединенных внизу общим конусом, и орошаемые охлажденным четыреххлористым титаном. В верхней части каждой трубы установлены форсунки для разбрызгивания четыреххлористого титана. Полноту конденсации и улавливания твердых хлоридов определяют по интенсивности орошения и температуре газов на выходе из последнего оросительного конденсатора (она обычно не превышает 70 °С). Освобожденный от твердых частиц газовый поток направляется далее в холодильники для конденсации оставшегося четыреххлористого титана (10—20%). [c.302]

В газосборнике конденсируется от 50 до 60 % содержащейся в газе смолы, прн этом в первую очередь конденсируются ее высококипящие погоны Кроме смолы, в газосборнике в резуль. тате его интенсивного орошения водой вымываются фусы Исследование охлаждения газа в газосборниках показало, что температура газа после газосборников зависит в основном от влажности шихты, температуры газа перед газосборниками и количества охлаждающей воды [c.191]

Интенсивность орошения газа 2,5—3,5 л м газа на каждой ступени. [c.456]

Рис.2. аависимость удельной по. рхности контакта фаз от интенсивности орошения фи различных скоростях воздуха [c.181]

Пары продуктов термоконтактного распада гудрона из реактора поступают (через циклонную систему пылеуловителей) в промывную колонну, где за счет интенсивного орошения циркулирующей флегмы из низа ректификационной колонны осуществляется охлаждение продуктов реакции. В проведенных опытных пробегах на опытно-промышленной установке не задавались целью четко расфракционировать продукты реакции термоконтактного распада гудрона, и поэтому катализат лишь фракционировался на два потока [c.253]

Напор на входе в ороситель, м Расход воды, л/с средняя интенсивность орошения, л/(м2.с) Расчетная площадь орошения, м3 [c.194]

Капли в потоке движутся с разными скоростями. При этом происходит столкновение их и образование новых капель. Результаты расчета скорости и времени падения растущей капли с начальным диаметром 0,3 мм и начальной скоростью 20 м/с представлены на рис. У-ЗО. При расчете предполагалось, что движение растущей капли происходит в установившемся потоке мелких капель диаметром 0,3 мм при интенсивности орошения 1 л/(м -с).. [c.211]

Расход раствора из оросителя при давлении 0,3 МПа составляет 3,5 л/с, что обеспечивает интенсивность орошения по раствору в зависимости от высоты расположения оросителя 0,15—0,2 лЦи -с) по раствору и 1—1,5 л/с по пене. [c.240]

Расход дренчерной водопенной установкой- определяется гидравлическим расчетом из условия одновременной работы генераторов. Расчетный расход раствора пенообразователя определяют по интенсивности орошения и расчетной площади (объема), защищаемой дренчерной пенной установкой. [c.271]

Выбор числа точек орошения и расхода жидкости в каждой точке орошения имеет большое значение для обеспечег ия эффективной работы колонггы. Для эффективной работы всей насадки и предотвращения прорывов газа через слабоорошаемые и несмачиваемые участки число точек орошения, сетка их расположения, а также расход жидкости в каждой точке должны выбираться так, чтобы при растекании жидкости внутри верхних слоев колец достигалась как полная смоченность некоторого поперечного сечения, параллельного торцу насадки, так и достаточно интенсивное орошение всего [c.44]

Основываясь на измеренных значениях (см. рис. 23), можно полагать, что при малых <7т имеет место стру1"1ный режим течения, при котором отдельные струйки покрывают лишь небольшую долю колец (это видно из смежного положения участков с разной интенсивностью орошения г )г и несмоченных участков). С возрастанием 9т наступает струйно-пленочный режим кольца, лежащие вблизи оси потока (см. рис. 14), покрытые жидкостной пленкой, дают увеличенные значения г )г в центральной области зоны смоченности, а степень ради- [c.73]

Так как в случае взаимного перекрытия двух или нескольких смежных зон смоченности наложение локальных значений их плотности орошения приводит к изменению интенсивности орошения на перекрытых участках, но ис приводит к изменению площади / каждой зоиы, то условие, характеризующее работу оросителей первой группы, создающих п разобщенных или частично перекрывающихся зон любой формы, получим в виде [c.75]

Все большее распространение для тушения пожаров на АЭС получает распыленная вода. В результате испытаний, проведенных Минэнерго СССР и рядом зарубежных фирм, установлено, что распыленная вода является наиболее эффективным средством для тушения пожаров в кабельных сооружениях, пожаров маслонаполненного оборудования, высоковольтных и силовых трансформаторов, пожаров в машинных залах и т. д. При этом отмечается, что для эффективного тушения горящего масла распыленная вода должна иметь дисперсность капель 0,5 мм и покрывать всю парящую поверхность, при этом интенсивность орошения долж1 .а составлять не менее 0,2 л/( м ) защищаемой поверхности. [c.308]

Аминокислоты являются амфотериыми соединениями, способными давать соли и с огнованиями и с кислотами. Водные растворы аминокислот имеют почти нейтральную реакцию. Аминокислоты нелетучи и имеют высокие температуры плавления. Оба алкацида способны поглощать сероводород и углекислый газ. Однако при почти равной скорости поглощения сероводорода углекислота сорбируется алкацидом D значительно медленнее, чем алкацидом М. Такие свойства алкацидов позволяют селективно извлекать HaS без значительного поглощения СОа и получать концентрированные, легко утилизируемые потоки сероводорода и углекислоты. Обычно алкациды применяют в виде 30—35%-ных водных растворов с интенсивностью орошения 2,5—3,5 л раствора на 1 jm очищаемого газа [12]. Аппаратурное оформление, режим работы и степень очистки газа при алкацидном способе почти такие же, как и в этанолампновой очистке. В технологической схеме ступенчатая подача алкацидного раствора в одни и тот же абсорбер и реактиватор, подобная описанной для этаноламинового способа, пока еще не нашла практического применения. [c.150]

В качестве примера на рис. 4.17 представлена зависимость локаль-. ного коэффициента теплоотдачи а(х) от температурного напора АТ х)=Тс х)—Тж для расхода охлаждающей воды 0=0,1 кг/с. В области температурного напора примерно до 100 °С в результате взаимодействия, потока капель с поверхностью теплообмена на, последней образуется пленка жидкости,-толщина которой обусловлена расходом жидкости и ее физическими свойствами, температурой стенки, -состоянием поверхности (гладкая или шероховатая). До тех пор, пока существует пленка жидкости, увеличение температуры поверхности,, начиная примерно с 60 С, ведет к росту интенсивности теплообмена. Влияние интенсивности орошения на теплообмен в области параметров сохранением пленки показано на рис. 4.18. Как видно из рисунка, при ллотности теплового потока от 130 до 140 кВт/м и ниже интенсивность теплоотдачи возрастает с увеличением плотности. 0 рошения (расхода охлаждающей воды), а затем практически не зависит от этой величины. [c.202]

Ю. И. Сабчук и Е. И. Сурков исследовали систему вода—воздух, Скорость газа менялась от 0,32 до 2,8 м/сек. Интенсивность орошения менялась от 7 до 23,5 м /ч на 1 м длины поперечного размера тарелки, которая была прямоугольной. [c.198]

Волновой режи.ч характеризуется увеличением сопротивления прохождению газа. Этот режим хорошо заметен только при малой интенсивности орошения. В конце его наступает захлебывание колонны, жидкость перестает стекать и выбрасывается на верхние тарелки наступает пятый режим — режим зах.гебывания. [c.219]

Как при обычной ректификации, так и при низкотемпературной перегонке флегмовое число является важным фактором разделения. Разделительная способность колонки с увеличением флегмового числа часто увеличивается в несколько раз. С высоким флегмовым числом рекомендуется работать главным образом при перегонке смеси веществ с близкими температурами кипения. В процессе ректификации флегмовое число целесообразно увеличивать в тот момент, когда после отгона низкокипящей фракции начинает повышаться температура. Это дает возможность повысить выход чистых фракций, так как при более интенсивном орошении колонки компоненты смеси разделяются лучше. [c.297]

Орошение ректификационных колонн может осуществляться двумя способами флегмой — подуктом частичной конденсации паров, выходящих из колонны в аппарате, называемом дефлегматором, и рефлюксом — продуктом полной конденсации паров в конденсаторе-холодильнике Интенсивность орошения колонны характеризуется отношением количества рефлюкса (флегмы) к количеству дистиллята, которое называется рефлюксньш числом (или флегмовым) В практических условиях изменение рефлюкс-ного (флегмового) числа достигается изменением количества отбираемого дистиллята [c.296]

Фиг. 37. Зависимость количества воды, удерживаемой н. хадкой из керамических колец, от интенсивности орошения.

Степень очистки зав1исит от величины поверхности контакта реагирующих фаз, интенсивности орошения, начального содержания сероводорода в газе, затраты пара на нагрев pa TBopii при его регенерации и в зависимости от этих условий колеблется в пределах от 85 до 99%. [c.453]

Сравнительным недостатком мышьяково-содового способа является то, что, основанный на применении слабо концентриро-ванного раствора, он требует повышенной интенсивности орошения газа и менее компактен в аппаратурном оформлении, чем алкацидный и этаиоламиновый способы, при которых применяются высококонцентрированные растворы. [c.459]

Волновой режим возникает при дальнейшем увеличении скорости пара, особенно при малой интенсивности орошения. С1руи пара прорываются через слой пены. Жидкость и пена на тарелке приходят в волнообразное движение. При некоторой скорости пара жидкость перестает стекать с тарелки и выбрасывается на вышележащую тарелку. [c.109]

В установках с большим числом оросителей при одновременном их действии возникают значительные потери напора в системе трубопроводов. Поэтому интенсивность орошения каждого оросителя различная. Это приводит к тому, что ороситель с большим напором, установленный ближе к питательному трубопроводу, имеет большую производительность и-орошает поверхность интенсивнее, чем самый удаленный. Неравномерность орошения хорошо иллюстрирует результаты гидравлических расчетов рядков, состоящих из последовательно расположенных оросителей (табл. У-13). [c.204]

Для определения расхода пенообразующего раствора необходимо знать расчетную интенсивность орошения. Если исходить из экономических соображений, то наиболее выгодным при расчете стоимости пенопитателя окажется вариант с минимально допустимой интенсивностью подачи. Однако при этом значительно увеличивается продолжительность тушения, а следовательно, и продолжительность работы установки, что приведет к увеличению объема пенообразователя. Экономически наиболее выгодное решение достигается при наименьших капитальных вложениях на строительство всей установки. [c.270]

При расчете дренчерных пенных установок для защиты поверхности прежде всего определяют расход раствора, необходимый для работы установки. Затем в ходе расчета находят требуемое число пенных дренчеров (генераторов). Работа пенной установки в отличие от работы спринклерных установок основана на том, что тушение осуществляется одновременно всеми пенными дренчерами. При этом в сети трубопроводов возникают значительные потери напора. Цоэтому генераторы имеют различные напор и производительность. Дренчеры, установленные ближе к питательному тубопроводу или контрольно-пусковому узлу, имеют большую производительность, чем более удаленные. Суммарный расход в этом случае определяется последовательным суммированием производительностей пенных дренчеров, установленных на распределительной сети. При равномерном размещении дренчеров по защищаемой площади пена подается с различной интенсивностью. Равномерность интенсивности орошения может быть достигнута расстановкой дренчеров на сети с учетом постепенного увеличения расчетной площади орошения пенного дренчера в зависимости от величины возрастающего напора. [c.282]

Эффектианость локализации горения и тепловой защиты зависит от интенсивности орошения поверхности технологического оборудования. [c.87]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология