Коэффициент одновременности работы машин

Таблица Ц.2. Расчет потребности двигательной электроэнергии в производстве центрифугальной текстильной нити при общей продолжительности работы машин и аппаратов в течение квартала г = 2184 ч, коэффициентах потерь в сети т)=0,85 и одновременности Ко =0,95

Идеальная холодильная машина, как видно из рис. XVI-I, предполагает всасывание компрессором влажного пара и его сжатие в области X < I, где х — паросодержание. Очевидно, даже при достижении в конце сжатия состояния сухого насыщенного пара (х = I), т. е. в предельном варианте реализации обратного цикла Карно, компрессор будет все же всасывать влажные пары хладоагента. Такой процесс, однако, практически невыгоден, так как в результате соприкосновения с нагретыми стенками цилиндра компрессора частицы жидкости будут здесь испаряться без увеличения холодопроизводительности машины при одновременном уменьшении объемного коэффициента полезного действия компрессора. По этой причине компрессор действительной холодильной машины всасывает сухой насыщенный пар, осуществляя его сжатие в перегретой области (адиабата I—2 на рис. XVI-2, б), что составляет третье отличие от идеального рабочего цикла. Заметим, что сжатие паров в перегретой области является термодинамически невыгодным, поскольку на участке 2—3 или /О—// количество холода, приходящееся на единицу затрачиваемой работы, меньше, чем в области влажного пара. Однако небольшой перерасход работы практически перекрывается тем, что вся скрытая теплота хладоагента используется только в испарителе, и производительность компрессора увеличивается за счет возрастания объемного коэффициента полезного действия компрессора. [c.731]

Ко — коэффициент одновременности работы машин т] — коэффициент, учитывающий потери энергии в сети. [c.185]

Лз. 1од> Пэ — коэффициенты соответственно загрузки электродвигателей, одновременности работы машин, полезного действия электродвигателей (по паспортным данным) [c.20]

Если осадок представляет собой полужидкую массу, как это часто бывает в осадительных центрифугах, то он распределяется ровным слоем по окружности барабана. В этом случае центр масс барабана, заполненного осадком, находится на оси вращения и можно не опасаться возникновения значительных неуравновешенных центробежных сил и вызываемой ими вибрации. В этом случае машина может работать достаточно спокойно с жестким валом, т. е. при о1р/сй р 1, причем, очевидно, тем лучше, чем меньше это отношение. Так как рабочая угловая скорость сОр определяется технологическими условиями, целесообразно увеличить по возможности критическую угловую скорость й) р. Это достигается утолщением вала при одновременном (конструктивно возможном) его укорочении, что желательно также с точки зрения уменьшения размеров машины. При консольном креплении барабана на валу для той же цели целесообразно уменьшить вылет центра вращающихся масс относительно точки крепления. Еще лучше совместить центр масс с подшипником. Это приводит к увеличению жесткости вала, уменьшению напряжений в нем и коэффициента нарастания амплитуд. Конструктивно этого достигают приданием днищу барабана вогнутой формы. [c.218]

Цикл Карно равновесен, так как все составляющие его процессы равновесны. При проведении этого цикла в обратном направлении все характеризующие его величины имеют те же значения, что в прямом цикле, но обратные знаки . Теплота Q2 поглощается газом у тела с низшей температурой Гг и вместе с отрицательной работой А цикла передается телу с высшей температурой Г1. В сумме нагреватель получает теплоту Р1 = Р2+ - Таким образом, в обратном цикле Карно работа превращается в теплоту и одновременно теплота Q2 переносится от тела с низшей температурой к телу с высшей температурой. Обратный цикл Карно дает схему действия идеальной холодильной машины. Коэффициентом полезного действия обратного цикла Карно называется отношение затраченной работы к теплоте, отданной нагревателю, т. е. та же величина т], что для прямого цикла. [c.44]

В работе [31] был предложен удобный алгоритм для выписывания в явном виде коэффициентов Я в (У.2). Машинная его реализация позволяет достаточно эффективно решать вопросы, связанные с анализом различного рода критических явлений — как множественности стационарных состояний, так и автоколебаний. Для поиска последних полезны следующие соображения если младший коэффициент ап-т характеристического многочлена сохраняет положительный знак в любой стационарной точке инвариантной области, то система (У.З) имеет единственную стационарную точку если один из коэффициентов Р(Х) отрицателен при некоторых значениях параметров, то стационарная точка неустойчива. Если оба условия выполняются одновременно, то система имеет автоколебания. [c.136]

В машине МТ-1 имитируются условия работы подшипников скольжения. Схема этой машины показана на рис. 1.46. Пара трения состоит из принудительно вращаемого диска 1 и испытуемого диска 2, погруженных в термостатируемую ванну с коррозионной средой. Одновременно испытывают две пары трения, насаженные на оба конца нижнего вала. Исследуемый вкладыш крепят в разъемной обойме. Четырехзвенный механизм прижимает трущиеся пары друг к другу с усилием Р. Возникающая сила трения приводит к небольшому повороту подвижной обоймы. Для измерения силы трения служат весы типа ВНЦ-10. Коэффициент трения обычно определяют через 1—2 ч после начала испытания при постепенном увеличении давления. Износ определяют по потере массы цапфы и вкладыша. [c.71]

Безразмерные величины, характеризующие работу элементарной ступени, связаны между собой системой уравнений, число которых меньше, чем входящих в них неизвестных. Поэтому для решения этой системы необходимо задаться частью неизвестных или выбрать их, исходя из соображений, обеспечивающих наилучшую работу ступени. В первую очередь задаются безразмерными величинами, значения которых можно получить непосредственно из исходных физических, механических и геометрических параметров, определяющих работу элементарной ступени. Например, коэффициент расхода 9 и отношение давлений элементарной ступени е , . Одновременно с этим часть безразмерных величин выбирают на основании исследований моделей осевых компрессоров и их элементов или статистических данных по испытаниям различных машин со ступенями, однотипными рассматриваемой. К таким данным относятся показатель политропы т, коэффициент потерь в элементарной ступени С и т. п. Кроме того, некоторые безразмерные величины определяются физическими свойствами сжимаемого газа. Например, для идеальных газов такой величиной будет показатель адиабаты к. [c.485]

Одними из критериев оценки смазочной эффективности СОЖ на этих приборах являются замеренные коэффициенты трения или работа резания (или и те и другие одновременно). Однако оба этих показателя лишь косвенно характеризуют противоизносные свойства СОЖ и предельно допустимые нагрузки на смазочную пленку (нагрузки заедания). На величину коэффициента трения оказывают влияние не только свойства смазочных пленок, но и скорость скольжения, а на величину работы резания не только коэффициент трения, но и толщина стружки, коэффициент ее усадки и скорость резания. Так как учесть все эти факторы сложно, оценка СОЖ путем снятия динамометрических характеристик процессов резания затруднена. Вместе с тем коэффициенты трения, определяемые на машинах трения, могут служить мерой эффективности СОЖ, так как в результате отсутствия акта резания разброс величин при замере сил трения, связанный с формированием стружки, уменьшается. Эффективность СОЖ (так же, как и других смазочных материалов) определяется в основном их влиянием на трение и износ пары, устанавливаемым и на машинах трения. Таким образом, испытания на машинах трения в комплексе с другими методами испытаний, по-видимому, дают представление о функциональных свойствах СОЖ в целом. Поскольку оценка смазочной способности одинаковых масел на различных трибометрах, как правило, бывает различной, ее необходимо осуществлять при помощи жидкости — эталона. [c.123]

Производственные циклы ремонта локомотива или его агрегата определяют графическим методом при помоши ленточных или сетевых графиков. При известных величинах общей плановой трудоемкости в человеко-часах q, средней численности производственных рабочих, одновременно участвующих в производственном процессе на единице ремонта (плотность работ йср), средней величины коэффициента выполнения норм /Свн, производственный цикл ремонта машины или ее агрегата можно определить по формуле [c.152]

Достоинствами вертикальных пленочных генераторов являются хорошие условия отвода паров аммиака из трубок кипятильника с одновременным повышением их концентрации сравнительно высокий коэффициент теплопередачи малое содержание раствора в аппарате, обеспечивающее быстрый ввод аппарата в рабочее состояние при пуске установки и изменении ее режима работы малая металлоемкость и удобство размещения аппарата при компоновке холодильной машины. [c.98]

Теплообменники (рис. 39) используют во фреоновых холодильных машинах для переохлаждения жидкого фреона перед регулирующим вентилем. Одновременно с переохлаждением жидкости в них происходит осушение и перегрев паров фреона, что повышает безопасность работы компрессора. Применение теплообменников повышает холодильный коэффициент фреоновых установок. [c.82]

Известны работы, посвященные изучению макроструктуры потоков в импеллерных флотационных аппаратах и прогнозированию процесса в промышленных условиях (пат. Великобритании № 2114023) на основе гидродинамического моделирования без учета флотационных свойств материала. Для этих исследований характерно применение методов теории подобия, заключающихся в создании физической модели процесса (лабораторного аппарата), к которой предъявляются требования геометрического и физического подобия. Последнее означает тождественность некоторого набора безразмерных критериев для процесса в аппарате большого и малого размера (промышленном и лабораторном). Для сложных многофазных систем невозможно добиться одновременного выполнения условия идентичности всех критериев. С использованием этих критериев разными авторами получены различные соотношения скорости вращения импеллера, его размера и удельного расхода воздуха, которые обеспечивают, согласно теории подобия, одинаковые гидродинамические условия флотации. Невозможность создания камер разных размеров с подобной геоме трией потоков очевидна из следующего примера геометрическое подобие означает пропорциональное увеличение всех линейных размеров при масштабном переходе, однако размеры частиц и пузырьков остаются одинаковыми в промышленной и лабораторной флотомашинах. Следовательно, меняется соотношение микромасштаба течения, определяемого диаметром частиц дисперсной фазы, и макромасштаба, который можно оценить по глубине слоя пульпы, площади сечения аппарата или диаметру импеллера в импеллерных машинах. Таким образом, для создания методики масштабного перехода физические модели должны быть дополнены математическим описанием процессов. Методы физического моделирования позволяют устанавливать адекватность математического описания и определять границы изменения коэффициентов, входящих в уравнения. [c.196]

Удлинения кабелей для геофизических работ в скважинах и коэффициенты удлинения определялись в Раменском отделении ВНИИГеофизики [15] на разрывных машинах, позволяющих растягивать кабель с кручением, что аналогично условиям, когда кабель находится в скважине в свободно под-вешенном состоянии. Если нагрузку на раскручивающийся кабель довести до разрыва кабеля, величина этого разрывного-усилия соответствует расчетной нагрузке обрыва кабеля в свободно подвешенном состоянии. Так была проверена прочность на разрыв всех кабелей при их свободном кручении. Расхождение с расчетными значениями разрывной прочности кабелей, находящихся в свободно подвешенном состоянии, составляло 10% и объясняется разбросом Ов проволок брони.. Удлинение кабелей во время нагревания определялось на специальной установке, где кабель подвергался одновременному нагреванию н растяжению. Результаты измерений близки к расчетным, причем коэффициенты упругого удлинения не изменяются при нагревании кабеля до 200° С. [c.100]

На экономичность работы электроустановок в значительной степени влияют режим эксплуатации электрооборудования и сетей, потери электроэнергии в них и коэффициент мощности электроустановки. Наиболее экономичным режимом можно считать такой режим работы электроустановки, при котором достигается наименьший расход электроэнергии на единицу продукции (тонну нефти или кубический метр газа, перекачиваемых станцией) и наименьшие расходы на ремонт и замену оборудования. Для повышения экономичности работы электроустановок в первую очередь необходимо устранить все явные потери электроэнергии, образующиеся при работе электродвигателей вхолостую или при неполной загрузке, при горении электрических ламп в дневное время, там где это не требуется по условиям производства, в резервных трансформаторах, находящихся под напряжением, в электронагревателях, включенных без надобности. Потери в проводниках (проводах, кабелях, обмотках машин и трансформаторов) при одном и том же сечении проводника пропорциональны квадрату силы тока нагрузки. Токовая перегрузка проводников ведет к резкому увеличению потерь и, наоборот, уменьшение нагрузки ведет к снижению потерь. Это обстоятельство учитывают при выборе режима работы двух параллельных линий (рабочей и резервной), каждая из которых рассчитана на полную нагрузку. Целесообразно включать обе такие линии на одновременную работу, а не держать одну в резерве, а другую под полной нагрузкой. При таком режиме нагрузка каждой линии уменьшится в два раза, а потери в каждой из них — в четыре раза. Отклонение напряжения сети от номинального также неблагоприятно воздействует на режим потребления электроэнергии. При понижении напряжения и неизменной нагрузке электродвигателя увеличивается ток нагрузки в линии, значит, увеличиваются и потери электроэнергии. В электроосве-тительнЪгх установках увеличение напряжения против нормального ведет к быстрому перегоранию электрических ламп. Понижение напряжения ведет к резкому ухудшению качества освещения и необходимости вклю- [c.225]

В многоконфигурационных расчетах, таких, как расчет Бендера и Давидсона, встречаются большие чисто технические трудности, если при этих расчетах делаются попытки локализовать в одной и той же области пространства все орбитали. Понятно, что построить такие одновременно и ортогональные, и локализованные в определенной области функции из набора неортогональных базисных функций — задача довольно тонкая. Так как ортогональность некоторых из построенных орбиталей может быть очень ненадежной из-за ошибок округления числовых значений коэффициентов, определяющих эти орбитали, то и использование таких орбиталей может привести к накопляющимся ошибкам и в конечном счете просто к неправильным результатам. Эти трудности можно в принципе обойти, если постоянно проверять точность расчетов, но такая работа сильно замедляет расчет и значительно увеличивает объем используемой машинной памяти. Бендер и Давидсон просто отбрасывали те орбитали, которые нельзя было ортогонализовать с заданной точностью за один цикл. Трудности такого рода могут возникнуть в любых вычислениях, где используются строго локализованные волновые функции. И именно эти трудности больше всего препятствуют прогрессу таких расчетов. [c.318]

В работах Худяковой, Крешкова и их сотрудников 90—94] выведены уравнения кривых титрования кислот, оснований, солей слабых кислот, солей слабых оснований, амфолитов и смесей электролитов кислотно-основного характера (включая пятикомпонентные смеси) в водных растворах с учетом коэффициентов активности ионов. Эти уравнения использованы для построения теоретических кривых кондуктометрического титрования. Для решения уравнений применяли электронную счетно-вычислительную технику. В последние годы ЭВМ применяли Хаман 95] для вычисления концентрации ионов водорода в процессе нейтрализации многоосновных ки(рлот в водных растворах, а также Эбель [96, 97] для вычисления концентрации ионов водорода в процессе титрования слабых кислот сильными основаниями. Расчет вели на специальных прибор-машинах, позволяющих проводить одновременно титрование и расчет, основанный на потенциометрическом принципе. В работах (98, 99] выведены уравнения кривых титрования солей металлов ЭДТА в отсутствие и в присутствии буферных смесей. Уравнения применены для построения теоретических кривых кондуктометрического титрования. Полученные сложные системы уравнений решали на ЭВМ. [c.39]

При соответствующем подборе операций по соотношению свободного машинно-автоматич. времени и времени занятости рабочего, а также строгом соблюдении порядка обслуживания машин (агрегатов), работа последних при циклически повторяемых операциях может протекать без простоев. Практически в связи с нек-рым отклонением фактич. длительности приемов от средней или нормативной их длительности и при высоком коэффициенте занятости рабочего в течение цикла возможны совпадения моментов остановок машин, а отсюда и простои их, снижающие выпуск продукции с каждой машины. В случаях нециклич. обслуживания машин, а также при преобладании в работе по их обслуживанию нециклически повторяемых приемов при остановке неск. машин одновременно возникают простои, т. к. рабочий не успевает обслуживать их, что увеличивает затраты времени по изготовлению [c.60]

В работе Вильмёра [16] проводится другая точка зрения для тех трущихся пар, у которых имеется опасность схватывания и заедания, предпочтительнее чистое сульфидирование там же, где трение происходит в условиях небольших удельных давлений и невысокой температуры, лучший результат получается, если поверхностный слой металла содержит одновременно и сульфиды и нитриды, с преобладанием последних. Эта точка зрения представляется правильной, но исчерпывающих данных для ее подтверждения пока нет. Последующие эксперименты позволяют лишь отчасти определить значение условий трения для эффективности обработки сульфидированием. В частности, - изменение величины коэффициента трения при сульфидировании сильно зависит от условий трения скорости скольжения, удельного давления, наличия смазки. Так, например, при испытаниях на машине трения МТ-3, на которой трение осуществлялось между плоскими торцами цилиндров [c.157]