Потери на концах трубы

Очень большими могут быть потери от газового сифона, который возникает тогда, когда один конец трубы соединен с паровым [c.42]

Бортовка стальных труб при ручном изготовлении бортов по способу, изображенному на рис. 44, производится с нагревом конца трубы, подлежащей бортовке, до 700 —800° С. Отверстие второго конца трубы предварительно закрывают во избежание циркуляции воздуха по трубе и быстрого ее охлаждения. Нагретый конец трубы кладут на специальную подставку с вырезом по наружному диаметру трубы и радиусом закругления в месте отгибаемого борта трубы, равным толщине стенки трубы. Затем легкими ударами шаровой головкой молотка быстро отгибают борт (пока он не остыл), а более сильными ударами молотка выравнивают борт по подставке, проверяя при этом перпендикулярность плоскости борта к оси трубы и цельность борта. Места разрыва и трещины в бортах заваривают сейчас же при бортовке, а поверхность бортов выравнивают, постукивая молотком по наковальне, пока шов не остыл и не потерял пластичность. [c.98]

Если конец трубы раздается недостаточно, то упругие и пластические деформации малы и надлежащие плотность и прочность соединений не могут быть достигнуты. Опасна также перевал ь-цовка, т. е. раздача конца трубы на величину больше того предела, при котором она еще не потеряла необходимую упругость, так что под влиянием упругой деформации гнезда ретурбенда не подвергаются пластической деформации в обратном направлении. [c.147]

При вулканизации паром на отремонтированное место обкладки направляют струю острого пара из подведенной металлической трубы или резинового шланга. Для уменьшения потери тепла и концентрации нагрева на конец трубы или шланга, подводящих пар, надевают металлическую воронку, диаметр которой должен быть на 50—80 мм больше диаметра наклеенной заплаты, и прижимают ее к резиновой обкладке. [c.205]

Поскольку излагаемая ниже комплексная задача обобщает отдельные задачи, представленные ранее, то в интересах ее полного описания содержательная постановка и математическая формулировка будут даны (на примере ТПС) с повторением отдельных положений и формул. Итак, предполагаются заданными избыточная проектная схема системы в виде произвольного графа (7,/) с длинами /,, всех участков и указанием ее существующей части/, / размещение потребителей по узлам схемы (/ /]) и их расчетные нагрузки 2/ (на конец рассматриваемого периода) возможные места (/ Л) расположения источников снабжения и их характеристики (фактические - для уже существующих источников и проектные данные — для новых) сортамент О стандартных диаметров труб, разрешаемых для прокладки технико-экономические показатели и таблицы, необходимые для подсчета значений целевой функции узловые нормы надежности, характеризующие требования к снабжению потребителей в нормальных и аварийных условиях вероятностные характеристики / , и К/ надежности элементов линейной части (ветвей) и активных злементов, размещаемых в отдельных узлах двухсторонние ограничения на допустимые значения Ру узловых давлений и удельных потерь к, уд давления или скоростей на ветвях допускаемые способы реконструкции К,- - для ветвей и Г,- - для НС (г е /,). [c.224]

Для сокращения потерь от испарения из емкостей АЗС необходимо, чтобы трубы дыхательного устройства были Оборудованы дыхательными клапанами, а конец сливного трубопровода был опущен в мертвый остаток. При сливе нефтепродукта из автоцистерны в емкость открытой струей потери возрастают в 3—4 раза по сравнению с потерями при сливе под слой нефтепродукта. [c.220]

В случае применения желобов для отвода уловленной пыли из бункеров пылеулавливающих аппаратов их в обязательном порядке снабжают гидрозатворами. Если для транспортирования шлама применяют трубы, то гидрозатворы на пылеулавливающих аппаратах можно и не устанавливать при условии, что труба оборудована общим гидрозатвором, либо выходной конец ее опущен в воду на достаточную глубину. Шламовую пульпу транспортируют в отстойники, где выделяется твердый осадок (шлам), а осветленная вода идет на дальнейшую обработку и возвращается в систему орошения пылеулавливающих аппаратов. К осветленной воде добавляют чистую воду, возмещающую потери на испарение и на воду, остающуюся с обезвоженным осадком. [c.154]

Боковой поток выводится через опущенный вниз конец патрубка 4, который расположен ниже уровня жидкости на тарелке на величину /гь что создает гидравлический затвор (/21 должна быть больше величины гидравлических потерь при движении паров с нижней тарелки на верхнюю в месте устройства бокового вывода). Флегма для орошения нижележащей тарелки перетекает по переливной линии 2 через распределительное устройство 5, собранное из перфорированных труб, или через специальные распределительные тарелки типа ТСН-111. [c.128]

Потерю массы пленки при горении определяют с помощью прибора Огневая труба (ГОСТ 17088—71). Пластинку с пленкой взвешивают с точностью до 0,01 г и подвешивают на металлическом крючке в центре трубы в строго вертикальном положении. Нижний конец пластинки должен выступать из трубы на 5 мм. В центре нижнего торца пластины устанавливают газовую горелку (ГОСТ 427—75) на расстоянии 10 мм. Высота пламени горелки— 40 мм. Минимальная продолжительность зажигания—10 с. За процессом горения наблюдают через смотровое окно прибора. [c.166]

Потерю массы пленки при горении определяют с помощью прибора огневая труба (ГОСТ 17088—71). Пластинку с пленкой взвешивают с точностью до 0,01 г и подвешивают на металлическом крючке в центре трубы в строго вертикальном положении. Нижний конец пластинки должен высту- [c.202]

Конденсация паров перегоняемой жидкости происходит на вертикальном листовом конденсаторе, состоящем из ряда вертикальных труб, входящих обоими концами в круглые коллекторы (рис. 25, А). Листья , сделанные из листового алюминия, располагаются вокруг труб и снабжаются желобами (тремя по высоте элемента) для сбора каждой из трех разделяемых фракций. Конденсатор подвешивается внутри ротора с помощью специальных держателей, имеющихся на крышке куба. Листья слегка наклонены навстречу потоку приближающихся молекул, которые быстро движутся между конденсационными поверхностями, имеющими форму клиньев. Неконденсирующиеся частицы удаляются через их дальний (внутренний) конец в центральное вакуумное пространство. Дестиллат конденсируется почти полностью р определенных зонах. Частично конденсирующиеся фракции собираются в среднем кольце, охлаждаемом холодной водой. Длл уменьшения потерь тепла за счет лучеиспускания листья поддерживаются при наивысшей температуре, допускаемой условиями нормальной работы. Поэтому они охлаждаются теплой или даже кипящей водой. [c.30]

Разгрузка Циклона во взвешенный слой требует особого внимания. Необходимо герметизировать нижнюю часть циклона так, чтобы степень очистки ые уменьшалась при прохождении заметных количеств газа через разгрузочное отверстие (для твердой фазы). Обычно это достигается погружением. колена затвора во взвешенный слой. Практика показала (особенно в случае слоя большой толщины), что нижний конец погруженной трубы должен, быть защищен от действия крупных пузырей газа, которые, если позволить им подняться вверх по трубе, могут вынести некоторое количество тонких твердых частиц в циклон и мгновенно привести к высоким потерям. Для защ-иты от газовых пузырей можно прикрепить к низу трубы пластинку вольшего диаметра, чем труба. Пример расчета длины запорной трубы приведен ниже. [c.282]

Схемы самопромывающихсяфильтров с сифонами приведены на рис. 111 и 112. Осветляемая вода, пройдя распределитель и воздухоотделитель 1 (см. рис. 112), поступает по трубопроводу 5 через гидравлический затвор 7 и трубу 6 в напорный фильтр 4. Фильтрат по трубопроводу 9 поступает сначала в промывной бак 3, после наполнения которого вода через сборный трубопровод 2 направляется в резервуар чистой воды. Одновременно происходит постепенное заполнение сифона 10, свободный конец которого снабжен регулятором интенсивности промывки 11. При достижении определенной потери напора происходит самозарядка сифона и начинается промывка фильтра. Прекращение промывки происходит после опорожнения [c.226]

Обычно гидролиз осуществляют периодически в керамических ретортах, загружая в каждую 1000 кг пероксодисульфата калия с добавкой 250—300 л 18 и. серной кислоты. Гидролизеры завода в Бад-Лаутерберге показаны на рис. 18. Через дырчатую трубу в течение 4,5 часа пропускают водяной пар, и пары отгоняют в вакууме. Реторта работает при температуре 75—85° и остаточном давлении 45—55 мм рт. ст. Пары поступают в насадочную колонну, где задерживается унесенная жидкость, а затем в ректификационную колонну, в которую подается необходимая флегма в виде либо потока воды, либо конденсата из алюминиевого холодильника. На рис. 19 показаны ректификационные колонны на заводе в Бад-Лаутерберге. Пары, поступающие в колонну из реторты, имеют концентрацию перекиси водорода от Ю вес.% в начале гидролиза до величины менее 1% к концу его. Жидкость из куба ректификационной колонны имеет начальную концентрацию перекиси водорода около 50%, которая под конец падает до 3% и ниже. Средняя концентрация перекиси водорода составляет 35% при общем выходе 85—91% большая часть потерь обусловлена разложением, остальное теряется в кубовой жидкости гидролизеров или в парах, выходящих из ректификационной колонны. Однако обычно пар содержит ничтожное количество перекиси водорода его конденсируют, а неконденсируемые газы откачивают вакуумным насосом. Содержание примесей в перекиси водорода может быть различным в отдельных источниках приводятся количества серной кислоты от 2 до 0,25 г/л и меньше. [c.124]

Насадка оказывает значительное гидравлическое сопрогивле-ние потоку газа. Общие потери напора в насадке достигают 0,8 н/мм (8 атм), поэтому давление в межтрубном пространстве теплообменника (начало пути газа) превышает давление в трубах (конец пути газа) на 0,7—0,8 н/мм (7—8 атм). Межтрубное пространство теплообменника подвергают гидравлическому испытанию на 1,1 (11 атм). [c.278]

Трубы для подвода и отвода веществ делаются из керамики. Заторники наполняются сначала соляной кислотой, а затем в них постепенно прибавляется по расчету определенное количество вельдоновского ила. Процесс ведется так, чтобы иметь равномерное выделение хлора. Под конец реакции содержимое заторника нагревается паром до кипения. Вельдоновский ил представляет собой мелкую илистую, кашицеобразную массу, которая легко реагирует с соляной кислотой. Кислота берется крепостью 16—18° Б. Потеря перекиси марганца составляет 2—3 ч. на 100 ч. хлорной извести. Она пополняется добавкой природной перекиси марганца (пиролюзита). [c.49]

В двухъярусных бассейнах, объединяющих в одном сооружении и осаждение и обезвреживание ила, не возникает вопроса о транспортировке ила между двумя этими стадиями, так как ил в силу своей тяжести проваливается из осадочной части сооружения в септическую. При отдельно стоящих сооружениях — отстойниках и метантенках — вопрос разрешается при благоприятных топографических условиях и соответствующих конструкциях установкой труб для отжима ила обычно диаметром в 200 мм, опущенных в воронку отстойника и имеющих выходной конец на 1,2—1,8 м ниже поверхности воды в отстойнике. Эта разность отметок обеспечивает необходимый напор как на образование скорости в трубе, так и на все потери напора по длине илопро-вода и на местные сопротивления (вход, повороты, задвижки). [c.127]

Вследствие потери скорости и благодаря центробежной силе капельки этиленовой фракции оседают на стенках сосуда и стекают на дно, откуда жидкость удаляется продувкой через штуцер. Газ выходит из сосуда по центральной трубе, конец которой расположен выше ввода газа. Сосуд изготовляется из медного листа (М-3) толщиной 10 мм, фланцы изготавливаются из дельтаметалла. Внутри сосуд луженый, швы аппарата пропаиваются твердым припоем. Общий вес аппарата составляет 331 кг. [c.121]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология