Теплообменники пространстве

Рис. 1Х-34. Способы теплообмена в реакторах с неподвижным слоем катализатора а —внутренний теплообменник б—внешний теплообменник в—кольцеобразные охлаждающие пространства г — трубки, заполненные катализатором д - межтрубное пространство, заполненное катализатором е —сдвоенные трубки ( труба в трубе ).

Фиг. 111. Трубчатый теплообменник с концентрическими перегородками в межтрубном пространстве.

При одинаковой поверхности теплообмена экономичнее аппарат с более длинными трубками во-первых, снижаются масса и стоимость корпуса, поскольку уменьшается его диаметр во-вторых, при уменьшении диаметра корпуса повышаются скорости агентов в трубном и межтрубном пространствах, что увеличивает общий коэффициент теплопередачи. Следует отметить, что применение длинных трубок, хотя и снижает стоимость изготовления теплообменника, [c.84]

На действующих установках гидроочистки используют кожухотрубчатые теплообменники с плавающей головкой как строгого противотока, так и многоходовые по трубному пространству. На рис. 18 показан общий вид сырьевого теплообменника секции 300-1 установки ЛК-6У. [c.84]

В ряде случаев целесообразно применение теплообменников с плавающей головкой, которая позволяет удобнее производить чистку межтрубного пространства. [c.94]

Перед разборкой ремонтируемый теплообменник должен быть освобожден от продуктов, продут инертным газом или паром и отглушен от действующих аппаратов. Для проведения ремонтно-очистных работ необходимо подвести пар и воду к каждой группе теплообменных аппаратов. Снятие крышек, выемка трубных пучков, а также чистка труб теплообменников должны быть механизированы. Перед началом работ после снятия крышек трубное и межтрубное пространства теплообменного аппарата еще раз продувают паром, при этом нельзя производить какие-либо работы с противоположной стороны теплообменника, продуваемого паром. Продукты, которые могут быть разлиты при снятии крышек, должны быть смыты водой. [c.224]

Сырьевые теплообменники. Как отмечалось в гл. И1, неправильная обвязка сырьевых теплообменников, а также низкие скорости продуктов нарушают нормальную работу оборудования, приводят к аварийным ситуациям и снижают технико-экономические показатели работы установки. Так, в блоке предварительной гидроочистки беизина установки каталитического риформинга при подаче свежего газа 7700 м /ч наблюдались резкие непрерывные колебания температуры в реакторе (в пределах до 50 °С). При увеличении нодачи газа до 8800 м /ч эти явления устранялись. Рабочие условия в реакторе температура 350 С, давление 2,0 МПа. Температура газо-сырьевой смеси на выходе пз теплообменника составляла 200— 225 Т. В этих условпях в результате неправильной обвязки теплообменника, высокого парциального давления сырья и низких скоростей подачи сырья в межтрубном пространстве скапливалась жидкая фаза, периодический унос которой потоком газа в печь вызывал колебания температуры. Дополнительная подача свежего газа снижала парциальное давление сырья, сырье поступало в печь в паровой фазе, и колебания температуры исчезали. [c.138]

Исходя из коррозионной способности среды, насыщенный раствор МЭА направляют в трубное, а регенерированный раствор — в межтрубное пространство теплообменника. Аппарат выполняется в соответствии с требованиями ГОСТ 14246—69, категория исполнения Б. При таком материальном оформлении аппарата можно применять трубки трубного пучка диаметром 20 мм, располагая их по квадрату. Для уменьшения коррозии принимают относительно невысокие скорости потока в трубном пространстве (0,5—0,8 м/с), чтобы потери напора были оптимальны даже при четырехходовой но трубному пространству конструкции и сдвоенном расположении аппаратов. При этом длина трубок трубного пучка составляет 6000 мм. Диаметр аппарата выбирают при линейных скоростях потоков в трубном пространстве 0,5—0,8 м/с, а в межтрубном — не ниже 0,3 м/с. Площадь поверхности теплопередачи рассчитывают на основании практических значений коэффициента теплопередачи — для рассмотренных условий 290—350 Вт/(м -°С). [c.89]

В сырьевых теплообменниках загрязняется в основном межтрубное пространство. Количество отложений на установках разного типа различно наблюдается резко выраженная зависимость от качества сырья и скоростей потоков. Максимальная толщина отложений [c.139]

На индивидуальных и комбинированных установках АТ, АВТ и ЭЛОУ-АВТ нагрев, испарение, конденсация и охлаждение осуществляют в теплообменниках, подогревателях, кипятильниках или теплообменниках с паровым пространством, конденсаторах и холодильниках. В табл. 31 приведена характеристика теплообменных аппаратов, эксплуатируемых на современных установках АВТ. [c.173]

Типичные примеры конвективная система трубок в трубчатых печах трубчатый подогреватель, установленный в дымовых каналах трубчатые теплообменники с перегородками в межтрубном пространстве (см. фиг. ПО). [c.74]

Недостатком греющей рубашки является как было сказано выше, главным образом значительная толщина стенок рубашки при большом давлении и большом диаметре сосуда. Известные затруднения в рассматриваемой конструкции теплообменника создает ввод штуцеров через рубашку (особенно съемную). Недостатком обогрева теплообменника при помощи рубашки являются относительно большие теплопотери рубашки в окружающую среду при плохой изоляции ее. В противоположность этому, потери даления в рубашке незначительны по сравнению с потерями при нагреве содержимого сосуда с помощью змеевика. Удаление воздуха из пространства, ограниченного греющей рубашкой, значительно легче, чем из трубчатого змеевика. [c.188]

Такие теплообменники изготовляются из трубок, помещенных внутрь трубки большего диаметра, которая выполняет роль корпуса аппарата. Соединение внутренней трубки с наружной осуществляется либо сваркой, либо через фланцы. Трубки, помещенные одна в другую, образуют концентрическое пространство. По внутренней трубке и в зазоре между трубками движутся теплоносители, находящиеся в тепловом взаимодействии. При паровом обогреве жидкости пар подается в рубашку. Такой способ применяется для обогрева трубопроводов, предназначенных для транспортировки вязких жидкостей, когда есть опасность их застывания. Обычно в теплообменниках рассматриваемого типа внутри наружной трубки имеется одна трубка. Теплообменники при помощи фланцев соединяются последовательно как по внутренней трубке, так и по рубашке. [c.204]

Удельный вес теплообменно-конденсационной аппаратуры на нефтеперерабатывающих и нефтехимических заводах довольно высок (более 40%). В технологических установках применяют теплообменники различных типов кожухотрубные, труба в трубе, пластинчатые, графитовые и спиральные, подогреватели с паровым пространством, погружные конденсаторы-холодильники, аппараты воздушного охлаждения, а также кристаллизаторы. [c.223]

Для испытания аппарата пакет пластин стягивается со сжатием каждой прокладки в пределах 0,8—1,2 мм, что контролируется путем замера ширины пакета пластин. Гидравлические испытания разборных пластинчатых теплообменников производятся путем поочередной подачи воды в рабочие пространства аппаратов при пробных давлениях. При этом одно из пространств остается с открытым штуцером для контроля случайных перетоков внутри аппарата. Аппарат признается выдержавшим испытание, если не замечено падение давления по манометру, перетока жидкости между рабочими пространствами и течи через прокладки в течение 5 мин. В холодном состоянии аппарата допускается протекание не более 10 капель воды через прокладку в минуту. [c.194]

При теплообмене между двумя жидкостями в кожухотрубчатых теплообменниках теплоноситель в межтрубном пространстве часто не обладает достаточной скоростью течения. [c.218]

Конструкция, изображенная на фиг. 129, вполне удовлетворяет предъявляемым требованиям как своей тепловой производительностью, так и тем, что теплообменник легко разбирается. Нагреваемая жидкость подается в полость /, которая образована винтообразной поверхностью, проходит в винтообразном пространстве 2 и подается на выход из аппарата. Спирали образуются на стенке внутреннего цилиндра 3 и среднего цилиндра 4. На спираль среднего цилиндра надвигается нормальная рубашка 5. Греющий пар подается в пространство, ограниченное рубашкой 5 и наружной стенкой корпуса аппарата, а также в пространство, ограниченное 224 [c.224]

Изготовление теплообменников рассматриваемой конструкции относительно сложно, так как сварные элементы должны быть точно выверены и опорные плоскости реек должны быть тщательно обработаны. Однако такие теплообменники хороши тем, что в известные интервалы времени можно в одно и то же пространство попеременно подать одну или другую жидкость. Крышки указанных приборов имеют пс обоим сторонам по две горловины для того, чтобы можно было осуществить переключение попеременным закрыванием одной и открыванием другой горловины. Если, например, в качестве греющего теплоносителя применяется пар, а нагреваемая жидкость может инкрустировать поверхно-сть нагрева, то после известного промежутка времени в пространство, где протекала жидкость, подается пар, применяемый для нагрева, а жидкость, наоборот, вводится в пространство, где перед этим был пар. [c.227]

Для того, чтобы в начале работы расплав при поступлении в холодное пространство греющей рубашки не затвердел, необходимо предварительно подогреть аппарат паром или горячей водой. Если в теплообменник вводится предварительно подогретое сырье, то последнее само нагревает его. [c.325]

При обварке труб в теплообменниках с футерованной трубной решеткой (трубы развальцованы в той части трубной решетки, которая выполнена из углеродистой стали) защитный газ подают через технологическое отверстие в зазор между футеровкой и трубной решеткой. Зазор по наружному диаметру футеровки заклеивают полихлорвиниловой изоляционной лентой. Обваривают трубы ручной аргонодуговой сваркой. При обварке в каждую трубу на-глубину 20—25 мм вводят резиновую пробку, создающую замкнутое пространство под соплом горелки, чтобы обеспечить [c.186]

Предельные отклонения внутреннего диаметра кожуха теплообменников, холодильников и испарителей с жидкостным теплоносителем, подаваемым в межтрубное пространство, должны соответствовать 7-му классу точности по системе отверстия по ОСТ 1010 и ГОСТ 2689—54. Предельные отклонения внутреннего диаметра корпуса конденсаторов и испарителей с паровым теплоносителем, где пары поступают в межтрубное пространство, должны соответствовать 9-му классу точности по системе отверстия по ГОСТ 2689—54. [c.123]

В теплообменник жесткой конструкции укладывают трубы, трубные решетки и арматуру, уплотняют заглушками, устанавливают теплообменник в вертикальное положение и производят, продувку межтрубного пространства аргоном. Непосредственно перед сваркой проверяют полноту продувки внутренней полости. [c.185]

Теплообменник (рнс. Х1-3) долгие годы работал без аварии. Паропровод подачи пара был присоединен и к теплообменнику 2, и к баку с раствором едкого натра 8, уровень щелочи в которо.м был выше штуцера для подачи пара в теплообменник. При тако.м подключении паропровода утечки через вентиль 4 приводили к попаданию щелочи в межтрубное пространство теплообменника, так как вентиль 6 находился в малодоступном месте п при отключении паропровода не закрывался. Под воздействием щелочи алюминиевая трубчатка вышла из строя, и щелочь стала постоянно попадать в охлаждающую воду. [c.255]

Теплообменники — горизонтальные, кожухотрубчатые. Служат для нагрева сырья горячими жидкими потоками легкого и тяжелого каталитического газойля. Дестиллатное сырье проходит между трубками, а теплоноситель прокачивается через трубное пространство теплообменника. [c.106]

Кристаллизаторы представляют собой горизонтальные теплообменники типа "труба в трубе". Внутренняя труба снабжена вращающимся валом с металлическими скребками для удаления пар афинового слоя со стенок трубы. Раствор депарафинизируемого сы))ья прокачивается по внутренним трубкам, а хладоагент (аммиак, прс пан, этан или холодный фильтрат) — противотоком по меж — трубному кольцевому пространству. [c.261]

Раствор депарафинированного масла (фильтрат) подается насосом 1 через теплообменники 4, 5 и паровой подогреватель 8 в колонну 10. Здесь пары растворителя отделяются от жидкости и уходят из колонны далее пары растворителя конденсируются в межтрубном пространстве теплообменника 4 и в аппарате воздушного охлаждения 3. По выходе из водяного холодильника 2 конденсат поступает в приемник сухого растворителя (на схеме не показан). Отводимая с низа колонны 10 жидкость насосом 11 подается через трубное пространство парового подогревателя 12 в колонну 9, в которой поддерживается давление 0,20—0,35 МПа. Пары растворителя, выходяш,ие из колонны 9, охлаждаются и конденсируются в теплообменнике 5 и аппарате 7. Конденсат, пройдя водяной холодильник 6, собирается также в приемнике сухого растворителя. Остаток с низа колонны 9, пройдя за счет перепада давления клапан и трубное пространство парового подогревателя 14, поступает в парожидком состоянии в колонну 15. Пары из колонны 15 объединяются с парами, выходящ,ими из колонны 10. [c.87]

Щелочная очистка масляных дистиллятов проводится при температурах 140—160 °С и при давлении 0,6—1,0 МПа во избежание испарения воды. Технологическая схема щелочной очистки масел приведена на рис. ХП1-6. Масляный дистиллят насосом 1 прокачивается через трубное пространство теплообменника 2, змеевики трубчатой печи 3 и с температурой 150—170 С подается в диафрагмовый смеситель 4. Туда же закачивается 1,2—2,5 %-ный раствор гидроксида натрия. Из смесителя реакционная смесь поступает в отстойник 5. Температура в отстойнике 130—140 °С, давление 0,6—1,0 МПа, длительность отстоя 3,5—4 ч. Щелочные отходы, выходящие с низа отстойника, охлаждаются в холодильнике 6 погружного типа до 60 °С и направляются в сборники для отделения нафтеновых кислот. Очищенный масляный дистиллят с верха отстойника 5 поступает в смеситель 7 на промывку водой. Температура подаваемой в смеситель химически очищенной воды 60—65 °С, Отделение промывной воды от дистиллята осуществляется в отстойнике 8. Выходящие с низа отстойника промывные воды охлаждаются в холодильнике 9 погружного типа и направляются в сборник для отделения нафтеновых кислот. Очищенный и промытый продукт с верха отстойника 8 проходит теплообменник 2, где, отдавая свое тепло сырью, охлаждается с 90 до 70 °С, и поступает в сушильную колонну 10 для удаления мельчайших капелек воды за счет продувки его горячим сжатым воздухом. Готовое масло с низа сушильной колонны откачивается в резервуары. [c.117]

Сырьевые теплообменники кожухотрубчатые с плавающей головкой, одноходовые по трубному и межтрубному пространству. В качестве уплотняющих устройств используются линзовые компенсаторы. Диаметр корпуса 800 мм, длина аппарата 14 200 мм. [c.50]

Продуктово-сырьевые теплообменники кожухотрубчатые, одноходовые по трубному пространству, уплотнения сильфонные на плавающей головке. Диаметр корпуса 800 мм. [c.59]

Теплообмен в реакторном блоке осуществляется при наличии двухфазной среды (жидкость — пары, газ), агрессивных компонентов (сероводород, водород), относительно высоких температур и дарлений I = 300—400 °С, Р = 3,0—5,0 МПа). В этих условиях следует учитывать конструкцию аппарата зависимость степени испарения (конденсации жидкой фазы в двухфазной смеси) от температуры обвяЁку теплообменников трубопроводами оптимальные скорости потоков в трубном и межтрубном пространствах теплообменника. [c.84]

Чем меньше диаметр трубок, тем больше их можно разместить в одном п том же корпусе, При уменьшении диаметра трубок снижаются живые сечения трубного и межтрубного пространства, что ведет к увеличению коэффициента теплопередачи, в результате относительная стопмость теплообменника уменьшается. [c.86]

Нестабильный гидрогенизат, содержаш ий до 0,5% (масс.) сероводорода, следы аммиака и влагу, является коррозиопноакхивным продуктом, поэтому его следует направлять в трубное пространство теплообменника, а стабильное дизельное топливо, поступающее в теплообменник с низа колонны стабилизации, — в межтрубное пространство. Рекомендуемые диаметры трубок в теплообменнике 20 мм, длина 6000 мм, расположение трубок в трубном нучке — по квадрату. [c.90]

Теплообменники кожухотрубчатые с плаваюи ей головкой (ГОСТ 14246—69). Аппараты выпускают различного размера, горизонтальными, вертикальными, диаметром кожуха 325, 426, 500, 600, 800, 1000, 1200 и 1400 мм. Условное давление аппаратов в трубчатом и межтрубном пространстве 16, 25, 40 и 64 кгс/см , пределы рабочей температуры от —30 до 456 °С. В табл. 32 даются пределы применения теплообменников по температуре перекачиваемых через них веществ. По мере повышения температуры среды должно увеличиваться рабочее давление. [c.173]

Иногда порядок расчета кожухогрубчатых теплообменников изменяют. В этом случае в интересах интенсификации процесса теплообмена сначала определяют размеры корпуса аппарата, а потом производят расчет трубчатки. Это предпринимается для того, чтобы, независимо ог числа трубок в трубном пучке, создать оптимальные условия теплоотдачи в межтрубном пространстве, задавшись необходимой для данного расхода теплоносителя площадью сечения межтрубного пространства. Скорость течения теплоносителя внутри трубок в этом случае (а следовательно, и значение коэффициента теплоотдачи в трубках) может корректироваться изменением числа ходов по трубному пространству аппарата. При этом увеличение числа ходов в теплообменном аппарате, имеющем определенное число трубок, приводит к у.меньшению числа трубок в одном ходе, а следовательно, к увеличению скорости течения теплоносителя в них. В многоходовых теплообменниках все количество жидкости, поступающее в трубное пространство, проходит сначала одну группу трубок, затем при помощи перегородок, отлитых или заваренных в крышках аппарата, поворачивается и поступает в другую группу трубок и т. д. (фиг. 108). [c.210]

Пример 17. Требуется определить коэффициент теплоотдачи стенок трубок трубчатого теплообменника к парафиновому маслу, прокачиваемому в межтрубном иростраистве. В межтрубном пространстве теплообменника имеются яере-городки. Расход масла 0,00278 м /сек. Средняя температура его 85° С. Физичес- [c.80]

В трубчатом теплообменнике горячее масло течет по трубкам, а холодное — а межтрубно.м пр01странст8е. Для направления течения масла перпендикулярно трубкам в межтрубном пространстве устроены перегородки. Для уменьшения потерь давления скорость масла в трубках принимается не более 1 м/сек. [c.180]

Котел служил для получения пара давлением 10,5 МПа (105 кгс/см ) и представлял собой вертикальный кожухотрубный теплообменник. Корпус котла изнутри был футерован жаростойким бетоном и снабжен защитным стаканом, а снаружи заключен в водяную рубашку. Темяература газа на выходе из котла составляла 482 °С, на входе в котел 1002 °С. Давление в межтрубном пространстве было равно 3,2 МПа (32 кгс/ом ). Установка работала в нормальном технологическом режиме с нагрузкой 97% от проектной. [c.20]

У теплообменника, изображенного на фиг. 101, соединение трубок между собой осуществляется с помощью съемных калачей. По межтрубному пространству секции соединены посредством патрубков с фланцами. На фиг. 102, а, б, в в деталях изображены узлы теплообменника, вьшолнение которых предусматривает возможность демонтажа аппарата, необходи.мого в случаях, когда требуется частая чистка аппарата. На фиг. 102, в показан один из способов компенсации термических расширений. [c.204]

У паровых нагревателей жидкость цротекает по трубкам, а пар конденсируется в межтрубном пространстве. У теплообменников, предназначенных для теплообмена между двумя жидкостями, в трубки обычно подается охлаждае.мая жидкость, а в рубашку — нагреваемая жидкость. Благодаря этому достигается уменьшение тепловых потерь в окружающую среду (так как в рубашке находится жидкость, имеющая меньшую температуру). [c.210]

Пример 7. Через трубки теплообменника проходят 1000 (приведенных к 0°С и 760 мм рт. ст.) газа, нмеюи ,его состав 60% Н2, 20% N2, 16% СН4 и 4°/о С2Н4. Газ требуется охладить с —10° до —80° С давление его равно 30 ата. Сколько для этого потребуется жидкого воздуха, который подается в межтрубное пространство под давлением 30 ата и выходит из теплообменника с температурой —15° С и давлением 1 ата. [c.136]

Нагрев сырья в теплообменниках до 200—240° горячими продуктами из ректификационной колонны. Подогрев ведется в жидкостных теплообменниках, а не в иародестиллатных, так как последние при обогреве горячим газо-наровым потоком продуктов реакции, подаваемым в межтрубное пространство, быстро загрязняются коксом и мелким катализатором. [c.35]

Трубчатые реакторы полного вытеснения. Трубчатые реакторы с поршневым потоком чащ,е всего имеют вид каналов с большим отношением длины к поперечному размеру. В реакторах такого типа теплообмен происходит через стенки. Следовательно, для поддержания приблизительно одинаковой температуры реагирующей смеси необходимо кроме высокой интенсивности теплообмена обеспечить низкие сопротивления переносу теплоты в направлении к стенке. Это условие,.помимо других, требует использования труб с небольшой площадью поперечного сечения. Наиболее простое конструктивное решение трубчатого реактора представлено на рис. VIII-32, а. Он состоит из двух концентрично расположенных труб, по внутреннему каналу движется реакционная смесь, по внешнему — теплоноситель или хладагент. Малая площадь поперечного сечения трубы ограничивает производительность аппарата. Для ее повышения большое число трубчатых реакторов соединяют параллельно в общем корпусе. Созданные таким образом многотрубчатые реакторы (рис. VIII-32,б и в), аналогичные по конструкции трубчатым теплообменникам, широко используются в промышленности. Аппараты этого типа часто применяются для проведения реакций с участием твердого катализатора, который в виде пористого сыпучего слоя заполняет либо трубы, либо меж-трубное пространство реактора. [c.317]