примеры расчета

Ниже даны примеры расчета теплового эффекта реакции на основе закона Гесса с помощью суммирования термохимических уравнений. [c.144]

В заключение рассмотрим пример расчета однократной перегонки нефтяной фракции в присутствии перегретого водяного пара фракция выкипает в довольно широком интервале температур, ее поэтому разбивают на нять узких фракций, каждая из которых условно рассматривается как индивидуальный компонент с точкой кипения, равной средней температуре интервала ее выкипания. Подобный подход, конечно, является весьма приближенным, однако его можно допустить для предварительных ориентировочных расчетов. Наиболее теоретически обоснованный подход к расчету процессов перегонки нефтяных фракций будет приведен в последней части настоящей главы. [c.98]

Вот еще два примера расчета теплоты реакции (значения Д//° 298 приведены под формулами веществ) [c.163]

Приведем некоторые примеры расчета энергетических эффектов процессов. Тепловой эффект растворения вещества [c.163]

Ниже на примере расчета числа теоретических тарелок для разделения системы пропан — пропилен показано использование линейно-однородного преобразования диаграммы у — х. [c.201]

Пример расчета отклонений размеров колонного аппарата [c.75]

В приведенных уравнениях и в последующих примерах не учитывается влияние теплообмена лучеиспусканием между поверхностью нагрева и нагреваемой или греющей средой. В то же время доля тепла, передаваемого лучеиспусканием, может представлять собой весьма существенную часть общего количества переданного тепла, например при теплопередаче в газовой среде. Этот способ теплопередачи будет рассмотрен в дальнейших главах и приведенные примеры расчетов конвективного теплообмена будут дополнены расчетами теплообмена лучеиспусканием. [c.40]

Применение уравнения (IX.11.7) можно продемонстрировать на примере расчета газофазного равновесия при высокой температуре [c.188]

Пример расчета. Даны геометрические характеристики листогибочной ма шины и параметры изгибаемого листа Dq= 360 мм, 1= 480 мм, h= 25 мм Ь = 2500 мм, материал а . = 30 кгс/мм , Ов = 48 кгс/мм , А = 56,93, т = 0,113 Ro = 300 мм, п = 0,0071. [c.48]

СЕРНАЯ КИСЛОТА ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ [c.324]

АЗОТ СИНТЕЗ АММИАКА АЗОТНАЯ КИСЛОТА ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ [c.347]

Пример расчета экономической эффективности системы защиты биосферы [c.515]

Данный раздел, кроме приведенных примеров расчета, заимствован из методики категорирования производств химической промышленности во взрывной, взрывопожарной и пожарной опасности в соответствии со СНиП 11-М.2-72, 1973 г, [c.360]

Следовательно, расчет реактора сводится к решению системы двух уравнений с двумя неизвестными а и Т. Для проточного реактора полного перемешивания это будет система алгебраических уравнений. В остальных случаях получается система дифференциальных уравнений. Как правило, для решения необходимо использовать численные или графические методы. Ниже будет рассмотрено несколько примеров расчета неизотермических реакторов. [c.332]

Пример расчета кинематической вязкости [c.171]

Пример расчета условной вязкости [c.172]

Практическое применение зависимости (УП1-353) иллюстрируется приведенным ниже примером расчета реактора с ламинарным потоком. [c.330]

При анализе рассмотренного вьппе процесса массообмена с быстропротекающей химической реакцией важную роль играет параметр (i. Он количественно характеризует роль диффузионного сопротивления каждой из фаз, и в зависимости от его величины можно рассматривать случаи, когда сопротивление переносу сосредоточено как в дисперсной фазе, где протекает реакция, так и в сплошной. На рис. 6.10 - 6.13 приведены примеры расчетов, когда сопротивление переносу сосредоточено в объеме одной из фаз, а также общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений. Заметим, что дпя любого (3 рост параметров man способствует повьпиению скорости транспорта хемосорбента к поверхности капли, а рост т, кроме того, приводит к повьпиению химической емкости, что обусловливает возрастание времени Ti, определяющего начальный временной интервал, в котором реакция протекает на поверхности капли. Величина ti существенно зависит от /3. Так, при больших 3, когда сопротивление переносу сосредоточено в сплошной фазе, значение Tj особенно велико.. Это ясно как из зависимости для отношения потоков (см. рис. 6.13), так и из графиков дпя средних концентраций (рис. 6.10), где о движении фронта реакции можно судить по величине i внутри капли. В течение времени т,, когда реакция протекает на поверхности, экстрагент в каплю не поступает и концентрация С, =0. [c.282]

Во всех ведущих разделах учебника имеются примеры расчета, благодаря чему он может нримепяться в 1<ачестве пособия для курсового и диплойгного проектирования. [c.3]

Найденные критерии устойчивости не дают, однако, никакой информации о величине возмущений, которые будут затухать. Возможно, что после сильного возмущения реактор перейдет в другой стационарный режим. Чтобы исследовать поведение реактора при больших возмущениях, необходимо проинтегрировать нелинейные уравнения. Это связано с трудоемкими вычислениями, и сколько-нибудь полное исследование может быть выполнено только с помощью вычислительной машины. Прежде чем дать некоторые примеры расчета, полезно привести эвристические рассуждения Амундсона и Билоуса, указывающие качественное поведение решений нелинейных уравнений. [c.175]

Отличительной особенностью указанных методов расчета является то, что при каждом из них, исходя из практических данных, задаются распределением отдельных элементов топлива между составными частями генераторного газа и тем самым определяют состав.и количество последнего. Кроме того, при расчетах газификации каменного угля и кокса по методу Грум-Гржимайло в состав топлива обычно вводят по)1равку Дюлонга, которая заключается в том, что весь кислород угля предполагается соединенным с соответствующим количеством водорода в жидкую воду. Это правило хотя п не соответствует действительности, но нри расчетах состава генераторного газа дает достаточно точные результаты. Для сравнения сделаем в данном примере расчет состава генераторного газа по методам Грум-Гржимайло и Доброхотова. [c.276]

Рассмотренный пример расчета подтверждает заключение А. М. Трегубова о возможности режима минимального орошения как в обеих, так и в одной из секций колонны. Как показано выше, при одном, а ймепно наименьшем возможном, флегмовом числе условия минимального орошения устанавливаются одновременно в обеих секциях сложной колонны. [c.397]

Исиользование графиков 1.17 и 1.18 для учета влияния да-ллепия па молярную иптальппю паровой фазы иллюстрировано в примере расчета разделения системы нроиаи — бутан в главе IV. [c.59]

Использование лииейно-однородного преобразования диаграммы у — X показано ниже на примере расчета числа теоретических тарелок для разделения системы пропилен — пропан. [c.215]

Э м и р д IK а п о 1 Р. Т. Примеры расчетов нефтезаводских процессов и аннаратоБ. Азнефтеиздат, Баку, 1957. [c.430]

Результаты расчетов по уравнению (1.97) для частищ>1, начинающей движение с нулевой начальной скоростью, приведены на рис. 1.10. Кривая 6 построена для Re < 1 по уравнению (1.96). Штриховая линия нанесена По данным работы [43]. Здесь использован пример расчета, полученный в [43] для твердой сферы с плотностью p /p2 1. Как следует из рисунка, времена выхода на стационарный режим при Re< 1, рассчитанные в работе [43] путем точного решения уравнений Навье-Стокса и с помощью изложенного выше приближенного подхода, близки. При увеличении Re время гидродинамической стабилизации заметно уменьшается. Так, для Re>50 оно уже на порядок меньше, чем при Re[c.30]