Графический метод определения распределения температур

Рис. 1У-9. Графический метод определения распределения температур в

Рис. 352. Пример графического метода определения времени нагрева и распределения температуры в стенке печи. Температура печи 1200° С температура наружного воздуха 16° С стенка из шамотного кирпича толщ,иной 115 мм удельная теплоемкость кирпича 0,984 кдж/ (кг-град) [0,235 ккал/ (кг-град)].

Определение распределения температур графическим методом [c.349]

Интеграл вычислялся графически по экспериментальным кривым распределения температур газа по высоте кипящего слоя. Несмотря на то, что сама методика вычисления среднего температурного напора по экспериментальной кривой графическим интегрированием является правильной, следует иметь в виду недостаточную точность определения температур. Кроме того, неизвестен метод расчета температурного напора при условиях, отличных от тех, при которых проводился эксперимент. [c.62]

Рис. 355. Графический метод определения времени нагрева и распределения температур в сплошном цилиндре.

Графический метод определения распределения температуры в цилиндрах и шарах. Шмидт (там же) установил, что уравнение [c.475]

Выбор места установки чувствительного элемента регулятора (обычно используют термометр сопротивления) имеет решающее значение для успешной реализации автоматического регулирования работы колонны Гаспаряна по температуре и производится на основе экспериментальных данных о распределении температур по высоте колонны. Опытные данные довольно хорошо согласуются с расчетными, полученными при определении числа теоретических тарелок графическим методом. Однако эквивалентная высота насадки по высоте колонны оказывается неодинаковой (уменьшается в области азеотропной точки). [c.240]

Уравнение (1) описывает ход расщепления сырья и проме-жуточных веществ, но недостаточно для определения выходов целевых продуктов. Обычная схема вычисления их, предложенная для простейших последовательных реакций [8, 9, 10, 11] при параллельно-последовательном механизме и коэфициенте /9 0 не применима, так как приводит к уравнениям, не поддающимся прямым решениям. Однако эта задача сильно упрощается, если пользоваться не чисто аналитическим, а графоаналитическим методом и графически представлять выявляемые кинетические закономерности. На фиг. 1 показаны кинетические кривые (1, 2, 3, 4 и 5) жидкофазной деструктивной гидрогенизации каменного угля и расхода водорода (кривая 6) на опытной установке под давлением 700 ати. На этих кривых, типичных для первой ступени процесса, отчетливо видны максимумы образования тяжелого масла 2 в начальных стадиях реагирования (и соответствующих им больших объемных скоростях), характерные для чисто консекутивных и параллельно-последовательных сложных процессов. При больших степенях превращения органической массы угля (у >96—98%) тяжелое масло уже почти не образуется вновь и только расщепляется на более легкие соединения. В этой области нетрудно найти кинетические константы распада тяжелого масла, являющегося лимитирующей стадией процесса, и по ним судить об интенсивности деструктивной гидрогенизации в целом . В табл. 8 приводятся результаты таких вычислений для каменного и бурого углей,, а также жидкофазной гидрогенизации двух типов смол полукоксования. Пол ченные данные подтверждают ранее сделанные общие выводы о влиянии на процесс давления, температуры и природы сырья. Сравнение констант, вычисленных по данным экспериментальной и заводской установок, перерабатывающих сырье близких качеств, показывает значительное снижение скоростей в промышленных условиях по сравнению с лабораторными и полузаводскими. Отмеченное является следствием изменения гидродинамических режимов и неизбежной неравномерности распределения температур в промышленных реакторах [12, 13, 14]. [c.82]

Определенный практический интерес представляют также графические методы пересчета, использующие преобразования координат, выпрямляющие кривые стандартной разгонки и кривые ИТК например, с помощью вероятностной щкалы для доли отгона и простой шкалы для температур кипения [14] . Вероятностная шкала строится согласно кривой накопления вероятностей стандартного нормального распределения. Однако линейность кривых ИТК между 10 и 90% отгонов в указанных координатах выполняется только для легких нефтяных фракций, у которых температуры отгона 50% по ИТК и по стандартной разгонке практически совпадают. В связи с этим для выпрямления кривых стандартной разгонки и кривых ИТК предложено логарнфмически-нормальное распределение [12] в логарифмически-вероятностной координатной сетке. Логарифмический масштаб по оси абсцисс несколько скрадывает асимметричность кривых ИТК нефтяных фракций. В ука- [c.30]

Соединяя другие точки температурной кривой, мы мбжеМ получить все точки температур1ного толя для ( +1)-го интервала времени и, таким образом, определить все температурное поле, пользуясь лишь этим методом. Чтобы иметь возможность применить описанный графический метод решения, необходимо знать распределение температур в стенке для какого-либо определенного момента времени. Если, кроме того, известно изменение температуры поверх- [c.127]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология