Изменение гидродинамического режима

Изучение свойств адсорбирующихся на различных границах раздела компонентов нефти показало, что при равных гидродинамических условиях вытеснения нефти из пористой среды присутствие в первую очередь порфиринов и затем асфальтенов является фактором, обусловливающим низкие коэффициенты извлечения нефти из пласта. Изменение гидродинамических режимов в реальных условиях, безусловно, может дать увеличение нефтеотдачи за счет включения ранее не охваченных вытеснением участков пласта, однако и в этом случае за фронтом вытеснения останется значительное количество нефти, удержанной адсорбционными силами на твердой поверхности. [c.191]

Опытная проверка показывает, что при изменении гидродинамического режима сушки зависимость (16.42) практически не меняется. Некоторое изменение ее для тел различного размера может быть учтено коэффициентом Кц, который вводится в критериальном уравнении (16.41). [c.424]

Условия (11.56) или (П.58) имеют важное практическое значение. Если процесс проводится в барботажном реакторе или реакторе с механическим диспергированием газа, то такие параметры, как а и Фг, будут возрастать с увеличением скорости барботирующего газа йУг или частоты вращения мешалки я. Следовательно, увеличением этих параметров можно реакцию перевести из диффузионного режима в кинетический, повысив тем самым скорость химического превращения (рис. 18). Однако следует помнить, что независимость (1с1(11 от еще не является достаточным основанием для утверждения о переходе реакции в кинетический режим. При увеличении скорости барботирующего газа возможно такое изменение гидродинамического режима работы реактора, когда стаби-36 [c.36]

Уменьшение показателя степени п при критерии Re от 0,87 (для системы вода—воздух) до 0,39 (для системы газойль—воздух) они объясняют изменением гидродинамического режима при переходе на жидкость большей вязкости. [c.106]

По мере парафинизации поверхности стенки происходит постепенное уменьшение свободного сечения трубы, что при постоянной производительности приводит к изменению гидродинамического режима в трубе. Такая ситуация сопровождается резким повышением давления, что в некоторых случаях даже приводит к разрыву выкидной линии насосной скважины /40/. С целью выяснения характера изменения интенсивности парафинизации с изменением гидродинамической ситуации по мере сужения сечения трубы была проведена серия расчетов, результаты которых представлены в табл. 2.5. [c.90]

Вероятно, такой характер изменения величины уноса с изменением высоты слоя до некоторой степени связан с изменением гидродинамического режима работы кипящего слоя, а именно, с постепенным переходом струйного проскока газов в барботаж-ный. [c.97]

В ходе проведения экспериментов намечалось выяснить влияние изменения гидродинамических режимов двухфазного потока (коксовый газ — вода) на интенсивность теплообмена при наименьших [c.14]

Процесс теплообмена в стекающей пленке носит сложный характер, что во многом определяется изменениями гидродинамического режима стекания пленки (см. гл.П1), подобно тому как это происходит при массообмене. При небольших плотностях орошения, когда гидродинамический режим близок к ламинарному, достаточно удовлетворительную корреляцию с опытными данными дает теоретическая формула Нуссельта [2] [c.161]

При увеличении диаметров реакционных колонн большое значение имеет равномерность распределения жидкостей по поперечному сечению аппарата. Изменения гидродинамических режимов многофазных процессов влекут за собой соответствующее повышение или [c.423]

Исследование влияния диаметра колонны на величину ее разделяющей способности показало (рис. 2), что увеличение диаметра колонны сопровождается уменьшением эффективности экстракции, связанным, очевидно, с изменением гидродинамического режима работы колонны. В колонне с воздушным перемешиванием диаметром 200 мм при суммарной нагрузке 20 м м ч максимум эффективности соответствует скорости воздуха около 50 м м ч и определяется величиной ВЭТС, равной 980 мм. Характер зависимости ВЭТС от интенсивности воздушного перемешивания с увеличением диаметра колонны практически не изменяется, но область Оптимального режима сдвигается в сторону уменьшения скорости воздуха. Обеспечивая условия хорошего распределения потоков [c.214]

На основании заданных условий протекания процесса в аппарате конкретного типа для него подбирают типовую модель, характеризуемую определенной структурой потоков вещества в перемешиваемом объеме. При этом следует принимать во внимание, что с изменением гидродинамического режима в том же самом конкретном аппарате для него могут изменяться и виды моделей. [c.63]

ДИФФУЗОР м. 1. Отрезок трубы переменного сечения, применяемый в различных областях техники для изменения гидродинамического режима потоков. 2. Аппарат периодического действия для экстрагирования, обычно представляющий собой закрытую ёмкость с перфорированным днищем. [c.135]

В реакторе с перемешивающим устройством изменение числа оборотов мешалки, а также конструкции самой мешалки приводит к изменению гидродинамического режима в аппарате. Противоточное перемешивание в проточных реакторах полимеризации приводит к изменению средней молекулярной массы и молекулярно-массового распределения полимера. Поэтому изучение гидродинамического режима в реакторах полимеризации необходимо не только для расчета их, но и для прогнозирования качества полимера. [c.155]

При укрупнении установок и отдельных аппаратов выявились неизвестные ранее явления. В большинстве случаев возникают трудности, связанные с изменением гидродинамического режима в аппаратах крупных размеров по сравнению с гидродинамическим режимом в аппаратах пилотных и опытно-промышленных установок. Чтобы избежать эти трудности, в исследовательской работе все более широко используют методы моделирования для изучения вопросов масштабных переходов. [c.327]

Как показали многочисленные исследования, изменение скорости движения потоков в насадочных колоннах приводит к существенным изменениям гидродинамического режима. При невысоких скоростях имеет место так называемый пленочный режим, при увеличении скорости последовательно возникают промежуточный, турбулентный и,наконец,— режим эмульгирования, после чего наступает так называемое захлебывание аппарата. Сказанное иллюстрируется рис. vn. 3, где показана зависимость перепада давления в колонне от скорости газа Б свободном сечении. [c.385]

Опыты проводили в двух стеклянных колоннах с дырчатыми тарелками провального типа. Диаметры опытных колонн составляли 60 и 150 мм, доля живого сечения тарелок была равна 14 и 21%. Плотность орошения I меняли от 1,7 до 30 м/ч, а скорость газа КУ — от 0,3 до 2,2 м/сек, что позволило выявить зависимость Рж от />ж в широких пределах изменения гидродинамического режима. [c.161]

Степень влияния д яа а для пористых покрытий меньше, чем для гладких труб, причем с повышением давления это влияние уменьшается. При высоких давлениях в режиме развитого кипения можно отметить области, где при увеличении д интенсивность теплоотдачи практически не возрастает, что можно объяснить изменением гидродинамического режима кипения. С повышением давления интенсивность теплоотдачи возрастает, хотя степень влияния давления на а у различных покрытий неодинакова и меньше, чем у гладких труб. [c.136]

Следует отметить, что при осуществлении различных процессов химической технологии имеют место явления, аналогичные фазовым переходам второго рода. К таким явлениям можно, по-видимому, отнести образование пузырей в псевдоожиженном слое, кризис теплообмена [117], резкое изменение гидродинамического режима работы ряда аппаратов при приближении к критическим значениям внешних параметров. Использование хорошо разработанных в статистической физике методов теории фазовых переходов второго рода, несомненно, представляет большой интерес при изучении указанных явлений. [c.205]

Уравнение (1) описывает ход расщепления сырья и проме-жуточных веществ, но недостаточно для определения выходов целевых продуктов. Обычная схема вычисления их, предложенная для простейших последовательных реакций [8, 9, 10, 11] при параллельно-последовательном механизме и коэфициенте /9 0 не применима, так как приводит к уравнениям, не поддающимся прямым решениям. Однако эта задача сильно упрощается, если пользоваться не чисто аналитическим, а графоаналитическим методом и графически представлять выявляемые кинетические закономерности. На фиг. 1 показаны кинетические кривые (1, 2, 3, 4 и 5) жидкофазной деструктивной гидрогенизации каменного угля и расхода водорода (кривая 6) на опытной установке под давлением 700 ати. На этих кривых, типичных для первой ступени процесса, отчетливо видны максимумы образования тяжелого масла 2 в начальных стадиях реагирования (и соответствующих им больших объемных скоростях), характерные для чисто консекутивных и параллельно-последовательных сложных процессов. При больших степенях превращения органической массы угля (у >96—98%) тяжелое масло уже почти не образуется вновь и только расщепляется на более легкие соединения. В этой области нетрудно найти кинетические константы распада тяжелого масла, являющегося лимитирующей стадией процесса, и по ним судить об интенсивности деструктивной гидрогенизации в целом . В табл. 8 приводятся результаты таких вычислений для каменного и бурого углей,, а также жидкофазной гидрогенизации двух типов смол полукоксования. Пол ченные данные подтверждают ранее сделанные общие выводы о влиянии на процесс давления, температуры и природы сырья. Сравнение констант, вычисленных по данным экспериментальной и заводской установок, перерабатывающих сырье близких качеств, показывает значительное снижение скоростей в промышленных условиях по сравнению с лабораторными и полузаводскими. Отмеченное является следствием изменения гидродинамических режимов и неизбежной неравномерности распределения температур в промышленных реакторах [12, 13, 14]. [c.82]

При изменении гидродинамического режима эти величины будут изменяться, что обусловлено явной зависимостью их от гидродинамических факторов и влиянием этих факторов на них через параметр е. [c.93]

Отсюда следует как будто, что при переходе в чисто диффузионную область молекулярный вес получаемого полимера должен быть минимальным. Этому противоречат некоторые экспериментальные факты, полученные в других условиях. Возможно, что вопрос усложняется из-за наличия в реакционной системе нескольких агентов передачи цепи и в газовой фазе, и в растворителе. В результате при изменении гидродинамического режима возможна ситуация, когда система переходит в диффузионную область относительно одних компонентов, но находится в кинетической (или переходной) области относительно других. [c.285]

Не следует упускать из виду, что с изменением гидродинамического режима системы может измениться вид модели. При построении математического описания используются уравнения различных видов. [c.40]

Для гетерогенных систем отдельное рассмотрение каждой из фаз допустимо лишь при скоростях, более низких, чем скорости инверсии. При достаточно больших скоростях фаз необходимо учитывать относительную скорость их движения или вводить фактор взаимодействия потоков. Следует принимать во внимание, что с изменением гидродинамического режима системы могут изменяться виды моделей, т. е. модель может деформироваться. [c.429]

Большое теоретическое и практическое значение имеют работы ученого в области теплопередачи. М. Ф. Нагиевым была разработана конструкция тенлообменного аппарата, позволившая интенсифицировать процесс теплопередачи за счет изменения гидродинамического режима с помощью диафрагм, и дано уравнение теплопередачи для турбулентного, ламинарного и переходного режимов движения потока. Разработан также метод определения условий максимально эффективного использования систем теплообменных аппаратов. Этот вопрос тесно связан с оптимизацией работы химических комбинатов. [c.8]

Интенсификация процесса измельчения за счет только изменения гидродинамического режима в кипящем слое увеличивает скорость истирания и эффект дробления, однако и в этом случае скорость измельчения отстает от скорости химической реакции. Наибольший эффект увеличения скорости измельчения наблюдается в аппарате типа реак-тор-измельчитель, который представляет из себя конический аппарат псевдоожиженного слоя с встроенным в него струйным измельчителем. Для разработки метода расчета реактора-измельчителя необходимо знание закономерностей разрушения хрупких тел при высоких температурах 900—ПОО°С. [c.55]

На рис. 8 представлены графические зависимости lg(l—/х)=/( с) в случае массопередачи ТТА в водную фазу. Кривая 1 получена первым способом, кривая 2 — вторым. Обе кривые практически совпадают, что указывает на кинетический характер расходования ОН -ионов. Изменение гидродинамического режима в водной фазе не оказывает влияния на скорость процесса. Отсутствие начальной нестационарности также является подтверждением кинетического режима. [c.121]

Подобный режим работы был реализован на некоторых промышленных установках, предназначенных для сушки крупнокристаллической калийной соли, которые пришлось в дальнейшем, по производственной необходимости, использовать для сушки мелкокристаллического продукта без изменения гидродинамического режима. Скорость газа в КС оказалась выше скорости, при которой происходит сушка мелкокристаллической соли, почти в два раза и приближалась к скорости витания, однако, при этом наблюдалось сравнительно небольшое возрастание уноса, но подобный режим работы оказался возможен только в аппаратах со сравнительно небольшой площадью решетки при вытянутой конфигурации надслоевого пространства и плавном его сужении по направлению к выходу газа. На рис. 1.10 показан аппарат подобной конфигурации для сравнения приведены основные размеры аппарата, предназначенного для сушки мелкокристаллической соли. Ранее было отмечено, что интервал изменения рабочих скоростей газа достаточно узок, так как даже при сравнительно небольшом превышении минимальной рабочей скорости стабильность КС резко снижается, но в аппаратах с конфигурацией сепарационной зоны, указанной на рис. 1.10, это ограничение снимается, и возникает возможность работы при скорости, равной или превышающей скорости витания. Однако для сохранения вытянутой конфигурации зоны сепарации с плавным сужением к выходу газа требуется значительное увеличение высоты аппарата, особенно для аппаратов больших габаритов, что не всегда может быть оправдано. [c.29]

Скорость реакции определяется лишь скоростью переноса реагирующего вещества к поверхности частицы и может быть увеличена только при изменении гидродинамического режима. Это связано с тем, что процессы обмена между газовым потоком и внешней поверхностью частиц материала определяются не только диффузией, но и конвекцией. С развитием турбулентности потока влияние конвективной составляющей растет, и диффузионный перенос преобладает лишь в сравнительно тонкой ламинарной пленке газа у поверхности частиц. Несмотря на небольшую толщину этой пленки, диффузия в пограничном слое протекает значительно медленнее конвекции вещества поэтому общая скорость переноса вещества в основном лимитируется диффузией, хотя падение концентраций может происходить и в турбулентной зоне. [c.181]

Последняя (пятая) область гетерогенного реагирования, которая наступает при еще большем повышении температуры или соответствующем изменении гидродинамического режима реагирования, характеризуется максимальным внешним концентрационным перепадом, когда [c.303]

Напротив, коэффициент внутреннего массопереноса Рт, как показывают экспериментальные данные, существенно зависит от величины адсорбции с увеличением последней коэффициент Рт резко падает [7] и доля общего диффузионного сопротивления, приходящаяся на массоперенос в твердой фазе, возрастает. Изменение гидродинамического режима адсорбционного процесса практически не влияет на величину коэффициента Рт- [c.35]

Завершение сбойки обратным способом четко фиксируется резким-изменением гидродинамического режима процесса (резкий рост расхода дутья или резкий спад давления дутья) и изменениями в составе и теплоте сгорания газа, выходящего из скважины стока. [c.149]

При кипении жидкости в вертикальных трубах интенсивность теплоотдачи неодинакова по высоте трубы, что связано с изменением гидродинамического режима движения парожидкостной смеси. Анализ показывает, что в общем случае можно рассматривать несколько зон. В нижней части трубы происходит подогрев раствора до температуры кипения. В этой зоне интенсивность теплоотдачи определяется только движением недогретого раствора (соотношения для вынужденной конвекции). За экономайзерным участком следует зона ограниченного кипения в пристенном слое, где начинает сказываться влияние процесса парообразования, интенсифицирующего общую теплоотдачу. Далее следует зона развитого кипения по всему объему движущегося раствора. Выше может находиться участок еще более интенсивной теплоотдачи при кипении в тонком слое раствора, сохраняющемся на внутренней стенке трубы, тогда как по центру трубы поднимается парожидкостная эмульсия. Пристенная пленка утоньшается в направлении снизу вверх и может исчезнуть в верхнем участке кипятильных труб, что существенно уменьшает интенсивность теплоотдачи в этой зоне. [c.262]

Ванные отражательные печи имеют технологические и конструктивные недостатки . Из-за термических деформаций возможно разрушение решетчатых перегородок и футеровки печи, в процессе сжигания серы трудно обеспечить устойчивый технологический режим и постоянную концентрацию сернистого газа, особенно во время чисток и шуровок пода печи. Пуск и остановка печи сопровождаются значительными потерями элементарной серы. Эти печи довольно чувствительны ко всяким изменениям гидродинамического режима. Так, при снижении разрежения в печи уменьшается подсос воздуха и пары серы проскакивают в газоходы. Чтобы газоходы и последующая аппаратура сернокислотных цехов не засорялись серой, в составе обжигового газа должно быть не более 0,1 серы. [c.102]

Из известных перетоков [21] наиболее надежными следует полагать перетоки, снабженные в нижней части поддерживающими элементами (рис. 3.3.22, д-ж) или дозаторами (рис. 3.3.22, и), предотвращающими провали-вание материала из перетока в нижний слой при возможных изменениях гидродинамического режима аппарата (чаще - расхода газа). Верхний срез переточной трубки может служить сливным порогом, автоматически поддерживающим высоту псевдоожиженного слоя. Перетоки с инжекционными побудителями движения материада (рис. 3.3.22, к-м) препятствуют образованию агломератов при движении комкующихся материалов. [c.342]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология