Соединения сварные из алюминия элементы

ГОСТ 14806-80 Дуговая сварка алюминия и алюминиевых сплавов в инертных газах. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры. [c.190]

Конструктивные элементы н размеры сварных соединений из алюминия и алюминиевых сплавов (па ГОСТ 14806-80) [c.50]

При сварке вращением в контакт приводят соосно закрепленные детали, одна из к-рых неподвижна, а другая вращается. После достижения необходимой темп-ры (обычно через 3—25 сек после начала вращения) деталь останавливают и охлаждают сварной шов под давлением. Иногда, в частности при С. длинных деталей, используют вращающийся промежуточный элемент (в этом случае обе соединяемые детали закрепляют неподвижно), к-рый м. б. изготовлен из металла, напр, алюминия, или из пластмассы. Элемент из пластмассы оставляют в сварном шве, а металлич. удаляют, после чего соединяемые детали приводят в контакт и охлаждают. Сваркой вращением соединяют стержни и трубы, а также присоединяют цилиндрич. детали к плоским и фасонным. Высокая скорость образования шва — основное достоинство этого метода. Прочность соединений, полученных при оптимальных режимах С. (табл. 3), близка к прочности свариваемого материала. Установки для [c.190]

На сварку листовых конструкций из углеродистой, низколегированной, высоколегированной коррозионно-стойкой и двухслойной сталей, алюминия и его сплавов, меди, латуни, никеля и титана и его сплавов в химическом аппаратостроении распространяется отраслевая нормаль ОН 26-01-71—68. Нормалью регламентируются ко структивные элементы подготовки кромок листового металла для различных типов сварных соединений, технология различных способов сварки и рекомендуются для соответствующих металлов и способов их сварки присадочные материалы (электроды, сварочная проволока, флюсы, инертные газы и пр.). Ниже приводятся заимствованные из этой нормали рекомендации по конструктивным элементам подготовки кромок листового металла и труб для различных типов сварных соединений узлов и деталей химической аппаратуры. Рекомендуемые нормалью присадочные материалы приведены в соответствующих таблицах гл. 6. [c.345]

Сплав ОТ4 и его сварные соединения подвержены значительно большему наводороживанию, чем технический титан, в связи с легированием алюминием и марганцем. Алюминий сильно увеличивает растворимость водорода в титане. Влияние марганца проявляется, по-видимому, как влияние -стабилизирующего элемента. Присутствие даже небольших количеств -фазы, распределенной в виде сетки, приводит к ускоренному и глубокому проникновению водорода в металл, что связывается с более высокой растворимостью водорода в -фазе (в 150 раз по сравнению с а-фазой). [c.185]

В приводимых ниже таблицах сообщаются данные о конструктивных элементах подготовки кромок, размерах выполненных щвов, диаметрах сварочной проволоки или электродов и массе наплавленного металла на 1 м швов различных типов сварных соединений листового алюминия, выполняемых упомянутыми методами сварки. [c.146]

Все указанные сплавы алюминия упрочняют растворением легирующих элементов в твердом растворе, поэтому свойства отожженного листа при сварке изменяются несущественно. Эти сплавы обладают хорошей свариваемостью без образования трещин в сварных соединениях, но в некоторых из них при сварке появляется значительная пористость. По стандартам ASME и BS 1500 применение алюминиевых сплавов с 3,5 и 5% Mg ограничено температурой 66° С, так как при более высоких температурах могут выделяться частицы р-фазы внутри зерен в зоне сварных швов, что 244 [c.244]

Стуктурные изменения могут возникнуть в материале в результате длительного воздействия температуры и напряжения. При этом возможно изменение механических свойств металла, особенно в ди-сперсионно-твердеющих сплавах и некоторых легированных сталях. Указанные структурные изменения включают рост зерна, явления рекристаллизации и возврата, выделение легированных карбидных, нитридных и интерметаллидных соединений, сфероиди-зацию и выделение вторичных фаз и в конечном итоге графитизацию стали вследствие распада карбидов (рис. П.8). Все эти изменения в структуре влияют на характеристики ползучести металла и приводят к повышению вероятности разрушений от ползучести. На электростанциях известно несколько случаев разрушений элементов, работающих под давлением, которые произошли вследствие образования свободного графита в виде чешуйчатых прослоек вблизи сварных швов (рис. 11.9) в сталях, содержащих высокие добавки алюминия [13]. Поскольку при температурах выше рабочих графит и железо термодинамически более стабильны, чем цементит, рассматриваемая проблема может быть решена правильным выбором химического состава сталей. В свое время было показано [14], что разрушения, связанные с графитизацией, характерны для сталей, содержащих 0,5% Мо (рис. 11.10). Поэтому химический состав стали должен выбираться только по результатам испытаний на ползучесть достаточной длительности. [c.434]

Важнз роль в разъедании границ зерен играют загрязнения металла примесями, так как последние часто подвергаются на границе частичной сегрегации. Разъедание происходит, если материал границы аноден по отношению к зерну или если представляет собой поверхность с низким перенапряжением водорода при катодном процессе, т. е. при выделении водорода это имеет место , когда смежный с границей край зерна будет разъедаться, как, например, при наличии примесей железа в алюминии, о чем уже говорилось раньше. Важно также выпадение всякого рода примесей по границам зерен, в особенности если они создают гальванические элементы, как в случае разрушения сварных соединений. [c.203]

При относительно малой аэрации (например, в спокойной воде) нержавеющая сталь находится в малоустойчивом пассивном состоянии и поэтому будет малоэффективным катодным контактом, способным лишь немного ускорять коррозию железных сплавов и заметнее — сплавов более электроотрицательных, подобных алюминию. Так, например, для конструкций из низколегированной сгали допустимы соединения заклепками или сварными швами из нержавеющей хромо-никелевой стали. При таких, имеющих относительно небольшую площадь, конструктивных элементах из нержавеющей стали последняя остается вполне устойчивой за счет электрохимического защитного эффекта и лишь в очень небольшой степени увеличивает общую скорость коррозии сопряженной с ней низколегированной стали. Наоборот, если поверхность нержавеющей стали очень велика по сравнению с поверхностью низкоуглеродистой стали (чугуна, цинка или алюминия), то хотя нержавеющая сталь и не является таким активным катодом, как медь, тем не менее появляется опасность значительного ускорения коррозии более отрицательного металла за счет контактной коррозии. [c.416]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология