прочность при низких температурах свариваемость

В химической промышленности условия работы аппаратов характеризуются широким диапазоном температур — примерно от —254 до +2500°С при давлениях от 0,015 Па до 600 МПа при агрессивном воздействии среды. Основными требованиями, которым должны отвечать химические аппараты, являются механическая надежность, долговечность, конструктивное совершенство, простота изготовления, удобство транспортирования, монтажа и эксплуатации. Поэтому к конструкционным материалам проектируемой аппаратуры предъявляют следующие требования 1) высокая коррозионная стойкость материалов в агрессивных средах при рабочих параметрах процесса 2) высокая механическая прочность при заданных рабочих давлениях, температуре и дополнительных нагрузках, возникающих при гидравлических испытаниях и эксплуатации аппаратов 3) хорошая свариваемость материалов с обеспечением высоких механических свойств сварных соединений 4) низкая стоимость и доступность материалов. Кроме того, при выборе конструкционных материалов необходимо учитывать физические свойства материалов (теплопроводность, линейное расширение и т. д.). [c.7]

Основными требованиями, предъявляемыми к стали для резервуаров, являются достаточная прочность, хорошая свариваемость, хорошая пластичность как при нормальных, так и при низких температурах и малая чувствительность к старению [43]. В основном всем этим требованиям удовлетворяют стали, химический состав которых приведен в табл. 87. [c.135]

Основными требованиями, предъявляемыми к стали для резервуаров, являются достаточная прочность, хорошая свариваемость и пластичность как ири нормальных, так и прн низких температурах, а также малая чувствительность к старению. [c.115]

Жесткие поливинилхлоридные пленки обладают хорошими механическими свойствами (прочностью на растяжение и разрыв) и, подобно целлофану, имеют хорошее скольжение, не растрескиваются. Кроме того, эти пленки сравнительно мало пропускают воздух, что делает их пригодными для использования в качестве упаковочных материалов, и в частности — для упаковки пищевых продуктов, так как они нетоксичны. Отрицательным качеством жестких пленок из поливинилхлорида является плохая свариваемость и хрупкость при низкой температуре. [c.63]

Сплавы титана, имеющие промышленное значение, делятся на три группы 1) сплавы, имеющие а-структуру (легированные А1, Sn, Zr), обладают хорошей свариваемостью, повышенной твердостью и пределом прочности сплавы с алюминием более стойки к окислению, чем чистый титан 2) сплавы, имеющие -структуру (легированные Мо, V, Сг и др.), хорошо свариваются после термообработки обладают хорошими механическими свойствами, но они термически неустойчивы 3) двухфазные сплавы а + (легированные А1 + тяжелые металлы) имеют высокую прочность при низкой и высокой температуре, но плохо свариваются [9, 10, 11]. [c.239]

Выбор материала надо начинать с уточнения рабочих условий температуры, давления, концентрации обрабатываемой среды. При выборе материала для изготовления аппарата или машины необходимо учитывать следующее механические свойства материала — предел прочности, относительное удлинение, твердость и т. п. технологичность в изготовлении (в частности, свариваемость) химическую стойкость против разъедания теплопроводность и др. Например, механические свойства материалов, из которых изготовлена работающая аппаратура, существенно изменяются при низких и высоких температурах. Хорошая свариваемость металлов также является одним из необходимых условий их применения, так как при современной технологии химического аппаратостроения основной способ выполнения неразъемных соединений — сварка. [c.42]

Сферические резервуары эксплуатируют под открытым небом Б различных климатических условиях и при низких отрицательных температурах. Эти условия работы выдвигают определенные требования к материалам для конструкций сферических резервуаров. Для оболочек резервуаров необходимы качественные стали, с хорошей свариваемостью и высокими пластическими свойствами. Для изготовления оболочек применяют конструкционные углеродистые стали с пределом текучести 6 = 22—35 кгс/мм стали повышенной прочности (б = 35—45 кгс/мм ) и высокопрочные стали (6( = 45-70 кгс/мм ). [c.259]

Коэффициент прочности, принимаемый в расчетах сварных конструкций из винипласта, в значительной мере зависит от правильности ведения технологического режима сварки. Прочность сварного шва зависит от его профиля, от температуры и количества подаваемого воздуха, диаметра сопла горелки и сварочного прутка, толщины свариваемого материала, а также от характера нагрузки. На качество шва оказывают также влияние скорость подачи сварочного прутка и угол подачи. Обычно сварочный пруток подают под углом 90° к направлению шва со средней скоростью 12—15 м ч. При более низкой скорости время нагрева увеличивается, вследствие чего может произойти перегрев сварочного прутка и материала. Наоборот, при большей скорости укладки прутка сварочный пруток и материал не успевают нагреться до температуры сварки. И в том, и в другом случае резко снижается прочность сцепления сварочных прутков с основным материалом. При подаче сварочного прутка в шов под углом больше 90° часть усилий тратится на вытягивание прутка (в пластичном состоянии), вследствие чего при охлаждении возникают усадочные напряжения, которые приводят к разрыву прутка. При наклоне прутка вперед под углом меньше 90° разогрев прутка происходит быстрее, чем основного материала, и более длинными участками. Поэтому пруток не успевает привариться к свариваемым деталям (или к уложенному прутку). [c.76]

Для получения сварных швов достаточной прочности необходимо строго поддерживать оптимальные параметры операции заделки швов, например температуру, давление и продолжительность контакта свариваемых поверхностей при термической сварке. Эти параметры должны контролироваться и регулироваться автоматически кроме того, необходимо контролировать готовую упаковку — качество сварных швов и герметичность упаковки. Причины получения сварных швов низкого качества следующие [c.171]

Молибден обладает высокой температурой плавления (2625°), достаточно удовлетворительными показателями механической прочности, сопротивлением ползучести при высоких температурах, высокой теплопроводностью, низкой теплоемкостью и высокой коррозионной стойкостью. Низкое сечение поглощения тепловых нейтронов в сочетании с высокой температурой плавления позволяет его использовать в атомной технике. Однако применение молибдена в качестве конструкционного материала весьма ограничено вследствие его окисляемости при повышенных температурах и плохой свариваемости. [c.258]

Основные элементы конструкции и схема резервуаров для сжиженных газов. При выборе материалов для изготовления резервуаров приходится учитывать ряд факторов. Внутренний сосуд резервуара изготовляют из металлов, сохраняющих достаточную ударную вязкость при низких температурах. В сосудах с высоковакуумной изоляцией применяют обычно медь, имеющую малую степень черноты. При использовании других видов изоляции внутренний сосуд изготовляют из аустенитных сталей или алюминиевых сплавов. В большинстве случаев применяют сталь Х18Н9Т, характеризующуюся высокой прочностью, хорошей свариваемостью и низкой теплопроводностью. Из алюминиевых сплавов наибольшее распространение получил сплав АМц, дающий вакуумно-плотные швы при электросварке с защитной атмосферой из аргона или под слоем флюса. Освоено также изготовление сосудов из сплава АМг5В, обладающего более высокой прочностью. [c.237]

Чтобы снизить газопроницаемость и улучшить свариваемость полипропиленовой пленки, ее покрывают смолой саран, а также изготовляют комбинированные полипропилен-поли-этйленовые пленки. Для улучшения прочности пленки при низких температурах пропилен сополимеризуют с этиленом и бутиленом. [c.49]

Уровень напряжений и появление трещин в сварных соединениях в значительной мере зависят от толщины стенок свариваемых труб. Для стали Х5М опасность поражения линии сплавления микротрещинами возникает только при сварке труб с толщиной стенок более 14 мм. Для предотвращения появления микротрещин в данном случае рекомендуется сваривать трубы методом предварительной наплавки их кромок аустенитными электродами. Для труб из хромомолибденованадиевых сталей, начиная уже с толщины стенок 7 мм, необходимо проводить термообработку сварных швов — выдерживать оптимальную температуру отпуска 720— 750 °С, так как при недоотпуске сварные соединения обладают повышенной склонностью к трещинообразованию во время эксплуатации в условиях ползучести. Если змеевик работает при более низких температурах (до 450°С), когда ползучесть не является определяющим фактором прочности, отцуск сварных узлов можно осуществлять при меньших температурах (660—680 °С). [c.176]

Повышения прочности аустенитных нержавеющих сталей можно достигнуть и дополнительной деформацией при низких температурах или легированием азотом, что особенно применимо к низкоуглеродистым сталям [97] (Оо.гпри содержании 0,2% N превышает 32 кгс1мм ). Примесь азота не вредит хорошей свариваемости и деформируемости низкоуглеродистых сталей и, что особенно важно, коррозионной стойкости. Низкоуглеродистьте стали с азотом по своим свойствам и эксплуатационной надежности в сильноокислительных средах, [c.36]

Для проверки этого положения были проделаны опыты для определения простого и сложного растяжений на крупных образцах, вырезанных из листовой томасовской стали толщиной 20 мм обладающей хорошей свариваемостью (марка стали АЗУ НЗ, а = 37 — 45 кГ1мм ). Эти опыты показали, что хрупкий излом возможен только при очень низких температурах (ниже —100°), зависящих от природы стали. Это относится как к простому, так и к сложному напряженному состоянию. Разрыв происходит в тот момент, когда наибольшее из напряжений достигает значения прочности материала при данной температуре, а так как прочность возрастает с понижением температуры, то сопротив- [c.146]

Недостатками хромистых сталей ферритного клйсса являются склонность к росту зерна при нагреве хрупкость 1ри 475°С или вследствие выделения а-фазы сравнитель-яо невысокие характеристики прочности и жаропрочности )граниченные технологические возможности по горячей обработке в связи с требованием обеспечения сравнительно мелкого зерна и, следовательно, низкой температуры окон-1ания деформации трудности в обеспечении свариваемости I коррозионной стойкости сварных швов. [c.281]

Для обоснованного сравнения различ пых сварных шзов необходимо систематизировать условия испытания, влияющие на прочность при расслаивании. К ним относятся скорость расслаивания, температура испытания, геометрия шва и ряд других факторов. Поскольку сопротивления расслаиванию обычно неодинаковы в различных точках сварного шва, то при каждом испытании необходимо регистрировать среднюю, максимальную и среднеинтегральную величину прочности расслаивания. Для установления истинного значения прочности, ввиду возможности сильного разброса результатов, следует провести достаточное число испытаний. Сварные швы первого типа, как правило, обладают низкой прочностью [к малопрочным швам относятся швы с прочностью расслаивания ниже 394 г см (390 /л)]. Прочность таких швов определяется, главным образом, адгезионным сцеплением. При плотном соприкосновении свариваемых поверхнос ей почти [c.390]