Алюминий сварных соединений

Наиболее опасными видами коррозии алюминиевых сплавов являются межкристаллитная коррозия и коррозионное растрескивание. Более высокой стойкостью обладают сплавы, не содержащие в своем составе медь. Промышленный алюминий марок АД и АД1, сплавы с марганцем АМц, сплавы с магнием АМг2, АМгЗ обладают высокой коррозионной стойкостью и могут применяться в морских и тропических условиях. Методы производства полуфабрикатов не оказывают влияния на их коррозионную стойкость. Сварные соединения из этих сплавов по коррозионным свойствам близки к основному металлу. [c.74]

Сварные соединения из алюминия и алюминиевых сплавов [c.337]

В резервуарных конструкциях применяют в основном алюминие-во - магниевые сплавы, обладающих благоприятным сочетанием химических, механических и технологических свойств. Алюминиевые листы и профильные изделия обычно используются для изготовления крыш и понтонов в сочетании с крепежными деталями из нержавеющей или оцинкованной стали, а также с применением сварных соединений (при условии дополнительной антикоррозионной защиты сварных швов и околошовной зоны). [c.58]

Наиболее целесообразно использовать метод цветной дефектоскопии для контроля сварных соединений немагнитных материалов нержавеющих сталей аустенитного класса, алюминия, латуни, титана и других, для которых неприменим магнитный метод контроля. Так как метод магнитной дефектоскопии сварных соединений более сложный, цветную дефектоскопию применяют и для проверки качества сварных соединений ферромагнитных материалов. [c.171]

Сварные соединения из алюминия и алюминиевых сплавов. Скорость поперечных волн в сплавах на основе алюминия на 4. .. 5 % меньше, чем в стали, поэтому необходимо применять наклонные преобразователи с призмами, имеющими меньшие углы, чем для стали, для достижения тех же значений углов ввода. [c.618]

Швы сварных соединений сосудов и аппаратов из алюминия и его сплавов. Методика ультразвукового контроля Арматура трубопроводная. Сварка и контроль качества сварных соединений. Технические требования. — Взамен ОСТ 26 07—755—73 Стали и сплавы на железоникелевой и никелевой основах. Методы испытаний на стойкость против коррозионного растрескивания [c.18]

Коррозионные свойства сварных соединений алюминия АД1, выполненных аргонодуговой сваркой, в 10%-ном водном растворе NN0. [c.23]

Капиллярные методы находят широкое применение в энергетике, авиации, судостроении, химической промышленности для контроля основного металла и сварных соединений из сталей аусте-нитного класса (нержавеющих), титана, алюминия, магния и других цветных металлов. С чувствительностью по 1-му классу контролируют лопатки турбореактивных двигателей, уплотнительные поверхности клапанов и их гнезд, металлические уплотнительные прокладки фланцев и др. По 2-му классу проверяют корпуса и антикоррозионные наплавки реакторов, основной металл и сварные соединения трубопроводов. По 3-му классу проверяют крепеж, по [c.68]

Важной областью применения цветной дефектоскопии является контроль сварных соединений немагнитных материалов нержавеющих сталей аустенитного класса, алюминия, латуни, титана и других, для которых неприменим магнитный метод контроля. [c.593]

На сварку листовых конструкций из углеродистой, низколегированной, высоколегированной коррозионно-стойкой и двухслойной сталей, алюминия и его сплавов, меди, латуни, никеля и титана и его сплавов в химическом аппаратостроении распространяется отраслевая нормаль ОН 26-01-71—68. Нормалью регламентируются ко структивные элементы подготовки кромок листового металла для различных типов сварных соединений, технология различных способов сварки и рекомендуются для соответствующих металлов и способов их сварки присадочные материалы (электроды, сварочная проволока, флюсы, инертные газы и пр.). Ниже приводятся заимствованные из этой нормали рекомендации по конструктивным элементам подготовки кромок листового металла и труб для различных типов сварных соединений узлов и деталей химической аппаратуры. Рекомендуемые нормалью присадочные материалы приведены в соответствующих таблицах гл. 6. [c.345]

Аргоно-дуговая сварка алюминия и его сплавов является универсальным и прогрессивным сварочным процессом, обеспечивающим получение качественных сварных соединений с высокими показателями механических свойств. Аргоно-дуговая сварка является вместе с тем и высокопроизводительным процессом, позволяющим производить сварку листового материала и труб различной толщины от 0,3 мм и выше При этом можно получить любые типы сварных соединений — стыковые, угловые, тавровые и внахлестку. Сварка выполняется с предварительным подогревом металла в зависимости от толщины до температуры 150—300 С. [c.373]

На рис. 10.14 показана рекомендуемая конструкция сварного соединения трубок с трубными решетками теплообменных аппаратов, изготовленных из алюминия и его [c.381]

Изобара растворимости водорода в алюминии приведена на рис. 177. Большое изменение растворимости в процессе кристаллизации приводит к образованию пор и трещин в отливках и сварных соединениях, если не принять соответствующих мер. Гидриды Оа, 1п и Т1 еще менее устойчивы. [c.409]

Переход на новые конструкции внутриблочных аппаратов и коммуникаций, использование алюминия и нержавеющей стали и переход на сварные соединения дают возможность проводить пуск при быстром охлаждении аппаратов, не опасаясь нарушений плотности вследствие температурных деформаций. [c.253]

Более высокую, чем прокат, сопротивляемость язвенной коррозии проявляет литье из алюминиевых сплавов. Сварные соединения по стойкости против язвенной коррозии приближаются к алюминиевому литью. Заметно усиливает коррозию алюминия и его сплавов присутствие на них остатков сварочного флюса. С этой точки зрения особенно перспективным и ценным становится метод аргоно-дуговой сварки, выполняемой без применения сварочных флюсов. [c.142]

Аргонодуговая сварка обеспечивает сварные соединения высокого качества из высоколегированных сталей, сплавов алюминия, магния, меди, титана. Ее можно выполнять плавящимся и неплавящимся электродами. Она разделяется на ручную (неплавящимся электродом), автоматическую и полуавтоматическую (плавящимся и неплавящимся электродом). [c.372]

Сварной шов тщательно промывают горячей водой от остатков флюса и протравливают 5%-ным раствором азотной кислоты с 2% хромпика, подогретого до 50—60° С. После этого вновь промывают шов в воде и просушивают. Газовая сварка труб из алюминия обеспечивает получение механических свойств сварного соединения, равноценного основному металлу. [c.78]

Электродуговая сварка в среде защитных газов является прогрессивным способом, обеспечивающим высокую прочность, коррозионную стойкость сварных соединений, высокую производительность при сварке таким способом нет необходимости применять флюсы или электродные покрытия. На заводах искусственных волокон этот способ сварки не применяется, но его следует рекомендовать при сварке нержавеющей стали и алюминия на заводах синтетического волокна. В качестве защитных сред применяют гелий, аргон, азот, двуокись углерода. Защитный газ подводится к мундштуку 2 (рис. 35), в который вставлен вольфрамовый электрод 3. Дуга образуется между электродом и свариваемым металлом. Для заполнения шва в дугу вводят присадочную проволоку 4. Этот способ (кроме сварки в среде двуокиси углерода) наиболее пригоден для сплавов алюминия, магния, меди и нержавеющих сталей. Сварка в среде двуокиси углерода применяется для низкоуглеродистых и некоторых специальных сталей. Сварка в среде защитных газов может осуществляться также металлическим (плавящимся) электродом. [c.84]

Это подтверждается, например, ре зультатами испытаний сварных со единений алюминия и титана (табл. 5, рис. 6). Обращает на себя внимание то, что чем больше разброс электродных потенциалов, тем выше средняя скорость коррозии как основного металла, так и сварных швов, причем для сварных швов характерна большая величина разброса, чем для основного металла, что приводит даже при более положительных значениях потенциала шва (сварка алюминия АД1 с присадкой А1) к более интенсивной коррозии сварного соединения. Из рис. 6 следует, что усредненные потенциалы в 20%-ном растворе НС1 [c.22]

Изобара растворимости водорода в алюминии приведена на рис. 192. Большое изменение растворимости в процессе кристаллизации приводит к образованию пор и трещин в отливках и сварных соединениях, если не принять соответствующих мер. Гидриды Ga, In и Ti еще менее устойчивы Галиды р-металлов ША-группь солеобразны, но в Al ij сохраняется значительное влияние ковалентных полярных связей. Так, например, AI I3 дает димер Aij lg, растворимый в органических растворителях. Он представляет собой легкоплавкие и легколетучие кристаллы (температура возгонки [c.407]

Сплав ОТ4 и его сварные соединения подвержены значительно большему наводороживанию, чем технический титан, в связи с легированием алюминием и марганцем. Алюминий сильно увеличивает растворимость водорода в титане. Влияние марганца проявляется, по-видимому, как влияние -стабилизирующего элемента. Присутствие даже небольших количеств -фазы, распределенной в виде сетки, приводит к ускоренному и глубокому проникновению водорода в металл, что связывается с более высокой растворимостью водорода в -фазе (в 150 раз по сравнению с а-фазой). [c.185]

Растрескивание деталей в щелочной среде происходит без заметной пластической деформация. При этом, как правило, образуются межкристаллитные трещины. Большую опасность щелочное растрескивание представляет для крупногабаритных сварных емкостей из. малоуглеродистых сталей, особенно декомпозеров—сварных резервуаров диаметром 7—9 и высотой около 30 м, в глиноземном производстве алюминиевых заводов при получении гидроокиси алюминия. Сварные соединения при этом подве ргаются воздействию алюмината натрия с концентрацией едкого натра - 150 кг/м (в пе ресчете на окись натрия) при те.мпературе 50°. Коррозионное растрескивание декомпозеров обнаруживалось через несколько месяцев или лет работы обычно в околошовной зоне параллельно или перпендикулярно сварному шву в зоне термического влияния свар юи. Были случаи, когда отдельные трещины достигали к ритических размеров, после чего происходило их спонтанное развитие, вызывающее потерю устойчивости и разрушение всего декомппзера. [c.24]

При сварке алюминиевых сплавов образуются тугоплавкие окислы. Температура плавления алюминия 657 °С, а его окисла (А1. ,0з) 2050 °С. В сварных соединениях возникают значительные внутренние напряжения вследствие большой усадки алюминия, а также различия коэффициентов линейного расширения структурных составляющих сплава. Несмотря на эти трудности при заварке трещин и установке заплат удается получить качественные сварные швы при использовании аргонодуговой сварки неплавя-щимся электродом, электродуговой сварки плавящимся электродом или сварки ацетилено-кислородным пламенем газовой горелки. [c.85]

Аргоно-дуговую сварку алюминия и сплава АМцС вольфрамовым электродом применяют в химическом аппаратостроении преимущественно для соединения листов толщиной не более 10, мм. При сварке листов большей толщины переход вольфрама электрода в сварной шов оказывает уже существенное влияние на механическую прочность и коррозионную стойкость сварных соединений. Листы толщиной более 10 мм сваривают вольфрамовым электродом в исключительных случаях при отсутствии-обо--рудования для автоматической аргоно-дуговой сварки плавящимся электродом. [c.145]

В хромоксидном электролите анодируют детали сложной конфигурации с клепаными и сварными соединениями, литейных сплавов с высоким содержанием кремния Оксидные плевки, полученные из этих электролитов, имеют низкую пористость, бесцветные, стекловидные, практически не изменяют размеров деталей, сохраняют блеск полированного алюминия Их тоувдииа от 2 до 5 мкм. [c.230]

В случае приваривания золоченых выводов микросхем происходит, по-существу, не сварка, а пайка, в которой золото играет роль припоя. Следует принимать во внимание опасность появления пурпурной чумы , когда вокруг сварного шва возникает пурпурная кайма. При сварке золота с алюминием в тонкопленочных микроузлах в результате диффузии золота, которая протекает хмедлен-но при комнатной температуре и быстро, когда металлы нагреты, образуются пористые интерметаллические соединения типа Аид А1у, обогащенные алюминием (АиАЬ) или золотом (АигА ). Обогащенное алюминием прочное соединение АиАЬ ярко пурпурного цвета (отсюда и название дефекта) по физическим свойствам напоминает металл с хорошей электропроводностью. [c.51]

Аргоно-дуговая сварка алюминия и алюминиевого сплава АМцС является универсальным и прогрессивным сварочным процессом, обеспечивающим получение наиболее качественных сварных соединений с высокими показа- [c.145]

В приводимых ниже таблицах сообщаются данные о конструктивных элементах подготовки кромок, размерах выполненных щвов, диаметрах сварочной проволоки или электродов и массе наплавленного металла на 1 м швов различных типов сварных соединений листового алюминия, выполняемых упомянутыми методами сварки. [c.146]

Корпус, трубные решетки и трубный пучок теплообменника изготовляются из алюминиевого сплава АМцС. Рассматриваемая конструкция может служить примером конструктивного оформления сварных соединений аппарата, изготовляемого из алюминия и его сплавов. [c.432]

Все указанные сплавы алюминия упрочняют растворением легирующих элементов в твердом растворе, поэтому свойства отожженного листа при сварке изменяются несущественно. Эти сплавы обладают хорошей свариваемостью без образования трещин в сварных соединениях, но в некоторых из них при сварке появляется значительная пористость. По стандартам ASME и BS 1500 применение алюминиевых сплавов с 3,5 и 5% Mg ограничено температурой 66° С, так как при более высоких температурах могут выделяться частицы р-фазы внутри зерен в зоне сварных швов, что 244 [c.244]

Для кованых сосудов применяют термообработанные сплавы алюминия с магнием и кремнием НР9 и НРЗО. Сплав НРЗО отличается сочетанием хорошей прочности с относительно низкой стоимостью, однако его сварные соединения теряют в прочности и могут быть склонны к образованию трещин. Сварочные трещины можно свести к минимуму нри использовании присадочных сплавов алюминия с 5 или 12% 51 или 5% Mg. Однако наивысшую прочность сварного соединения можно получить только при соответствующей термообработке растворением с последующим дисперсионным твердением после сварки. По этой причине алюминиево-магниево-кремниевые сплавы редко применяют для сосудов давления, изготовляемых из листа, хотя сплав 6061 (НУ 20) по стандарту А8А51 часто рекомендуют для трубопроводов, где понижение прочности в кольцевых сварных швах не имеет существенного значения. [c.246]

Контрольные образцы помещались в реактор Калдера № 1 и затем облучались потоком нейтронов, которому подвергался сосуд при 340° С. Несколько образцов облучались ускоренными дозами нейтронов при более низких температурах. При этом 84 предварительно напряженных образца испытывались на растяжение, 54 — на удар и 84 — на изгиб. Образцы имели призматическую форму и были изготовлены из малоуглеродистой стали. В программах испытаний уделялось большее внимание облучению образцов при более низких температурах, и было признано, что наибольший интерес при изменении свойств представляет вязкость разрушения. Предполагалось определить кривую температур перехода для каждой партии испытываемых в реакторе образцов. Программа предусматривала испытание 320 образцов Шарпи и 24 образцов на растяжение в каждом реакторе. В последующем в программе были сделаны два изменения для того, чтобы определить влияние отжига на сварных образцах и изучить вопрос, возникает ли при более низких температурах и облучении эффект графитизации, наблюдаемый при более высоких температурах в сварных соединениях из стали с добавкой алюминия. Программы контроля в последующих английских реакторах со стальными сосудами давления использовали такие же образцы, как и в рассмотренной программе Калдера [19]. Несколько об- [c.417]

Важнз роль в разъедании границ зерен играют загрязнения металла примесями, так как последние часто подвергаются на границе частичной сегрегации. Разъедание происходит, если материал границы аноден по отношению к зерну или если представляет собой поверхность с низким перенапряжением водорода при катодном процессе, т. е. при выделении водорода это имеет место , когда смежный с границей край зерна будет разъедаться, как, например, при наличии примесей железа в алюминии, о чем уже говорилось раньше. Важно также выпадение всякого рода примесей по границам зерен, в особенности если они создают гальванические элементы, как в случае разрушения сварных соединений. [c.203]

Коррозионное растрескивание вызывается растягивающими напряжениями, Для большинства систем металл среда имеются пороговые (критические) напряжения а >ор. ниже которых растрескивание не имеет места/ Пороговые напряжения сварных соединений варьируются в пределах (0,2... 1) ориентировочно для стали СтЗсп — (т в щелочах, 0,5сГт в нитритах для стали типа 12Х18Н10Т — 0,4а в кипящих хлоридах для титановых сплавов — 0,5а в кислых средах для алюмини- [c.514]

Сталь стойка в тех же средах, в которых устойчива сталь Х25Т. Она стойка также в атмосфере сернистых газов, в расплавах свинца, цинка, алюминия и в других агрессивных средах. Сварные соединения сююнны к межкри-сталлитной коррозии [c.75]

Циклические испытания разнородных сварных соединений 08Х15Н5Д2Т—ВВ8—0Т4 показали, что вставка имеет пониженную коррозионную стойкость. Уже после первого цикла испытаний на сплаве ВВ8 отмечалось образование черных сыпучих продуктов увеличение числа циклов приводит к усиленной коррозии. Рентгеновским фазовым анализом установлено, что продукт коррозии сплава ВВ8 — оксид ванадия. Однако прочность сварных соединений остается высокой. При механических испытаниях, проведенных после коррозионных испытаний, разрушение в основном имеет вязкий характер. Вставки из сплава ВВ8 должны быть защищены от коррозии, и в производство была внедрена металлизация алюминием в сочетании с лакокрасочным покрытием. [c.184]

С целью дополнительной проверки коррозионной стойкости сталей углеродистой и Х18Н10Т, сплава ХН78Т, алюминия и титана были изготовлены лабораторные сварные змеевиковые подогреватели газа из этих металлов. Конструкция змеевика представляла собой образец напряженного металла. Снаружи змеевики обогревали нитрат-нитритным расплавом, находившемся в стальном кожухе. Внутри змеевиков нагревали аммиак, пропускаемый со скоростью 2 м1сек. При эксплуатации этих змеевиков более 2000 ч поверхность металла, подвергавшаяся воздействию расплава при 500° С, имела удовлетворительный внешний вид (покрыта тонкими плотными пленками продуктов коррозии), не было обнаружено коррозионного растрескивания основного металла и его сварных соединений. На изогнутой поверхности змеевика из углеродистой стали наблюдалось более интенсивное отслаивание [c.156]

Непосредственная контактная сварка стали с алюминием позволяет получить экономию около 270 т меди на каждой серии электролизеров алюминия, избежать одного сварного соединения между медной пластиной и алюминиевыми лентами, повысить производительность труда. Технические данные машины МСГА-500 приведены в табл. 15. [c.128]

Особенности поведения напряженных сварных соединений прослежены на основных материалах, используемых при изготовлении сварных конструкций на низкоуглеродистой стали — СтЗсп, высоколегированной коррозионно-стойкой стали — 12X18Н1 ОТ, сплавах алюминия АД1, АМгб и титана ВТ1-1 и 0Т4. [c.4]

С целью выяснения склонности сварных соединений стали Х23Н28МЗДЗТ к межкристаллитной коррозии в растворах, соответствующих стадии выщелачивания сульфата алюминия, проводили металлографические исследования образцов до и после 1000-часовых испытаний. Выяснено, что околошовная зона и металл шва стали, сваренной электродами 03Л-17У, до испытаний имеют дендритное [c.65]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология