Коэффициент формы противотока

Коэффициент формы противотока Рр определяется выражением (П.60), которое для прямоугольного канала глубиной /г принимает [c.214]

Коэффициент формы противотока Fp определяется выражением, которое для прямоугольного канала h принимает вид [c.249]

Fti—коэффициент формы противотока вычисляется в зависимости от величины Л/с Г 0 номограммам, приведенным в литературе " [c.126]

Так же как и коэффициент формы вынужденного потока, коэффициент формы противотока зависит только от отношения глубины канала к его ширине, [c.192]

Рис. У.8. Коэффициенты формы вынужденного потока Ра (кривая 1) противотока Рр (кривая 2).

Рис. 4,12. Коэффициенты формы вынужденного потока и противотока.

Физический смысл коэффициентов формы и Рр состоит в следующем. Эти коэффициенты определяют отношение фактического расхода вынужденного течения или противотока к тому предельному теоретическому значению, которое имела бы величина расхода, если бы краевой эффект стенок канала был равен нулю. Боковые стенки канала искривляют поле скоростей потока в прилежащих к ним областях. Это искажение уменьшает величину объемного расхода как поступательного потока, так и противотока по сравнению со значениями, полученными при условии, что ширина канала в направлении оси х бесконечна. По мере уменьшения величины отношения Ыт значения обоих коэффициентов формы Р и Р приближаются к единице. [c.195]

F и Fp—коэффициенты формы, учитывающие влияние стенок и степени заполнения канала на величину расхода вынужденного течения и противотока. Эти коэффициенты определяются графически для полностью заполненного канала по диаграмме, приведенной на рис. 4,12 для частично заполненного канала—по диаграмме, приведенной на рис. 4,23 [c.219]

Рр—безразмерный коэффициент формы для расхода противотока, который определяется по уравнению (10) безразмерный коэффициент кривизны канала для вынужденного потока определяется по уравнению (53) безразмерный поправочный коэффициент, учитывающий влияние на вынужденный поток переменной вязкости определяется по уравнению (47) рр—безразмерный поправочный коэффициент, учитывающий влияние на противоток переменной вязкости определяется по уравнению (48) [c.343]

Fp — коэффициент формы для расхода противотока [c.25]

Рассмотрим одностороннее обтекание поверхности теплообмена при Яст = 0 и отсутствии местных сопротивлений и ускорения потоков. В этом случае для сравнения схем движения можно использовать (2.35). Входящие в это уравнение коэффициенты Ггj и являются функцией формы поверхности теплообмена. В дальнейшем будем рассматривать простейший вид этой поверхности — трубный пучок. В качестве заданной примем схему с поперечным обтеканием. Результаты решения (2.35) с использованием нормативов [34, 35] для расчета коэффициентов С и представлены на рис. 5.4 в виде зависимости Ке1 Р от минимального относительного шага а и степени приближения перекрестного тока к противотоку е. График показывает, что Ке1 Р существует при всех рассмотренных значениях 1,5 3. С увеличением о значение Ке1 Р [c.82]

На этой основе В. Н. Тимофеев получил решения для случая нагрева массивных шаров в противотоке. Хотя решения представляют собой довольно сложные тригонометрические ряды, но наличие графиков и таблиц облегчает их использование при расчетах, однако и в данном случае взаимосвязь различных параметров, необходимая для анализа в рамках общей теории печей, не представлена в явной форме. С этой-точки зрения представляется более приемлемым приближенное решение, полученное Б. И. Китаевым на основе сочетания аналитического метода с моделированием теплового потока в кусках с помощью гидроинтегратора. Физический смысл этого решения заключается в замене коэффициента теплоотдачи от теплоносителя к поверхности куска коэффициентом теплопередачи от теплоносителя к центру куска. [c.103]

В предыдущих параграфах были приведены различные формы решения системы дифференциальных уравнений течения жидкости в канале червяка шприцмашины. Эти решения отличаются. друг от друга граничными условиями, характером распределения вязкости в поперечном сечении канала, геометрией исходной модели. Специфика каждого случая учитывалась введением в основное одномерное уравнение, полученное на основе плоской модели, поправочных коэффициентов, на которые соответственно умножались члены, определяющие величину расхода вынужденного потока и величину расхода противотока. [c.218]

Коэффициент Fd введен в это уравнение для того, чтобы оно имело форму, аналогичную уравнению (95). Член а представляет собой отношение расхода противотока к расходу вынужденного потока, взятое с обратным знаком. Из уравнения (113) следует [c.242]

Во всех упомянутых выше исследованиях эксперименты производились на червяках со сравнительно малой глубиной винтового канала. Поэтому коэффициенты формы вынужденного потока и противотока мало отличались от единицы. В результате в этих работах отсутствует критическая проверка справедливости теоретических значений коэффициентов формы. Работа Сквайрса . [c.236]

Для того чтобы исключить взаимное вяияние изменений коэффициентов массопереноса и характеристик межфазной поверхности,исследования массопереноса обычно проводятся в специальной установке, в которой хорошо контролируется форма межфазной поверхности. Для этой цели Льюисом, Остином, Прохазкой, Нитшем и другими были разработаны специальные экспериментальные ячейки, предназначенные для исследований массопереноса в первую очередь в системах жидкость — жвдкость. Но они не очень пригодны для исследования процесса дистилляции и поэтому для его изучений используются специальные ректификационные колонки, предотавлявщие собой каскады горизонтальных контакторов с противотоком [ б, 19]. Полученные результаты указывают на то, что производительность тарелки почти в полтора раза выше для положительных систем, чем для отрицательных. [c.203]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология