Противоток

Средняя разность температур рассчитывается как для чистого противотока схема 9) [c.167]

На действующих установках гидроочистки используют кожухотрубчатые теплообменники с плавающей головкой как строгого противотока, так и многоходовые по трубному пространству. На рис. 18 показан общий вид сырьевого теплообменника секции 300-1 установки ЛК-6У. [c.84]

Разработан [130] изящный метод избирательного получения монохлорпроизводных парафиновых углеводородов С5—Сю- По этому методу хлор. пропускают противотоком в пары углеводорода при температуре, при которой образующийся хлористый алкил сразу конденсируется и таким образом удаляется из реакционной зоны. [c.198]

Неомыляемые 2 . Отделение неомыляемых 2 экстракцией производят в аппаратах непрерывного действия, в которые противотоком к мыльному спиртовому рас-т во ру подают бензин (температура кипения 70—100° или 80—140°). Количество бензина составляет 200— 300% объеми. от мыльного раствора. [c.458]

В общем же случае температура обеих сред в аппарате меняется. При простейших схемах теплопередачи — прямотоке и противотоке (табл. 1, схемы 1 и 2) — средняя разность температур опр1 -деляется по общеизвестному уравнению Грасгофа как средняя лот а-рифмическая [c.155]

Изопропиловый спирт переводят в парообразное состояние при такой температуре, что водород увлекает с собой примерно равный объем паров спирта. Эту газовую смесь пропускают над катализатором. Дегидрирование етор-бутилового спирта проводится прн несколько более низкой температуре, примерно при 350°. Пучок заполненных катализатором трубок омывается горячими газами, поддерживающими необходимую для дегидрирования температуру. Отходящие газы реакции проходят через холодильник, где конденсируется около 50% ацетона и 80% метилэтилкетона (на схеме не показан). Водород в условиях противотока промывают водой и освобождают таким образом от последних следов кетонов. Когда содержание ацетона повышается до 20%, его отделяют перегонкой. Спирт, не вошедший в реакцию, возвращается в процесс. Водород выходит из процесса 99%-ной чистоты. [c.209]

Противоток (IX.6) Прямоток (IX.6) Профиль скоростей (IX. 8) [c.254]

Пиролиз проводится в противотоке прп температурах 900 — 980 °С (на входе) п 79.5—825 "С (на выходе). Конверсия достигает 95% при времени контакта 0,1—0,3 с. Охлажденные шарики под действием собственного веса падают навстречу потоку горячего воздуха в подогреватель, и образовавшийся кокс (—1%) там сгорает. Выход продукта в реакторе с кварцевым теплоносителем на 25% превышает выход в трубчатом реакторе, [c.26]

В виде кусочков пемзы, пропитанной ацетатом цинка ( 7% ЪпО). Максимальная конверсия изопропилового спирта составляет около 97% [12], время контакта 1 с. Реакционные газы охлаждают, образующийся 20%-ный ацетон концентрируют и очищают перегонкой. Водород промывают от ацетона в противотоке воды, концентра ция водорода —99%. Регенерацию катализатора проводят через 10 суток, выжигая загрязнения смесью азота с 2% кислорода. Срок службы катализатора около б месяцев. [c.142]

В случае независимого теплоносителя при прямотоке задано со = (0)1 а при противотоке Т Ь). В случае противоточного реактора с исходной смесью, служащей теплоносителем, у = 1 и со = 0- В уравнении (IX.59) надо тогда брать верхний знак, и оно упрощается к виду [c.277]

Наиболее эффективны кожухотрубчатые теплообменники с компенсатором на плавающей головке, так как в них обеспечиваются строгий противоток и хорошая компенсация теплового расширения трубок относительно корпуса аппарата вследствие того, что одна из трубных решеток подвижна, а также исключается возможность смешения потоков сырья и готового продукта. [c.84]

При анализе химической абсорбции в насадочной колонне — основная трудность заключается в учете изменения состава газовой и жидкой фаз вдоль колонны. В отличие от процессов физической абсорбции, должны быть рассмотрены условия противотока и прямотока, потому что последний с успехом можно применять в колонных аппаратах. В ряде случаев применение прямотока наиболее целесообразно, так как он позволяет достигать более высоких скоростей потоков по колонне данного сечения и исключает возможность захлебывания. Обе фазы в этом случае движутся в одном направлении под действием перепада давления по колонне. [c.79]

Здесь минус правой части уравнения (7.1) и повсюду в этом разделе относится к прямотоку, а плюс — к противотоку. Знак легко определяется из представления о том, что при противотоке Сд и с увеличивается при движении в одном направлении, а для прямотока наблюдается обратное явление. [c.79]

Для интенсификации процесса адсорбции в псевдоожиженном слое применяются адсорберы ступенчато-противо-точного типа (рис. 134, б) в которых осуществляется противоток адсорбента и разделяемой смеси. Стуг[0нчато-противоточный адсорбер разделен перфорированными решетками 1 на ряд секций, причем на каждой решетке создается кипящий слой. Газ подается снизу через штуцер 2, а адсорбент сверху через стояк 3. Газ поднимается через газораспределительные отверстия решеток, создавая на них кипящие слои. Псевдоожиженный адсорбент перетекает с тарелки на тарелку по переточным трубам 6. Применяемая конструкция нереточных труб обеспечивает постоянство уровня адсорбента на тарелках. [c.260]

Прежде всего, уравнение (7.21) показывает, что нет различия между условиями прямотока и противотока. Это положение, по-видимому, строго только при = О, но оно приближенно выполняется в любой реальной обстановке. В самом деле, из уравнения (7.19) следует, что ту< Р. Таким образом, величина Сп локально удовлетворяет квазистационарной гипотезе [уравнение (7.18)]. При этом распределение движущих сил вдоль пути газовой фазы не зависит от относительного движения двух фаз. Этот вывод поясняет положение, приведенное в начале данного раздела. [c.82]

Для схемы 3, табл. 1 (один ход в корпусе, два хода в трубах) р = О,.5. Схема 4 соответствует аппарату с одним ходом в корпусе и четырьмя ходами в трубах, для нее р = 0,45. Схемы (3, 7 и 8 отвечают теплообменпому аппарату с одним ходом в трубах и поперечными сегментными перегор ) (ками в корпусе, а также змеевику с поперечным дви/кением однэго п)тока. При числе ходов или витков 5 и более такая схема равноценна противотоку. Схема 9 отвечает двухходовому теплооб.мепному аппарату с поперечными перегородками. [c.156]

Для предварительной оцеггки размеров поверхностп пагрева выбираем исходя нз практических данных, коэффи](Н(Чгг теп.топередачп К 110 ккал м Х. 4 °С. Определяем ориентировочно значение с])сднон разности температур ири полном противотоке [c.161]

Возможны также различные разновидности этих двух способов секционирования. Так, последовательное секционирование может успешно сочетаться со ступенчатым подводом наиболее реакционпо-способпого реагента (рис. 138, в). Особенно эффективным является сочетанпо секционирования с противотоком реагентов — ступенчатый противоток (см. рис. 138, г и 134, б), применимый для различных процессов в кипящем слое. [c.275]

На рис. 37 показана упрощенная схема экстракции изобутена. Исход-ный продукт — фракция С4, содержащая от 10 до 35% изобутена, экстрагируется в условиях противотока 65%-ной серной кислотой. Свежая фракция С4 поступает в колонну 2, где встречается с уже содержащей изобутен серной Л кислотой при этом часть изобутена аб- Г сорбируется. Готовый экстракт в колонне 3 продувкой водяным паром освобождается от изобутена, который поступает на очистную установку, где освоболедается от сернистого ангидрида, полимерпых продуктов и т. д., а затем перегоняется. [c.79]

Растворитель проходит через ряд ступеней, каждая из которых включает турбосмеситель и отстойник, где в условиях противотока приходит в контакт с жидкой углеводородной смесью, абсорбируя бутадиен (рис. 43). Нерастворившаяся часть промывается водным раствором аммиака и возвра- [c.89]

Он основан на применении гликолевоводной смеси (8—10% воды), обладающей очень высокой селективностью по отношению к ароматическим углеводородам. Поэтому нет необходимости применять при экстракции узкие фракции, но можно бензол, толуол и ксилолы экстрагировать совместно. Экстракция производится, как и в методе Эделеану, в условиях противотока в очень эффективной, специально для этого процесса разработанной колонне. Экстрагирующую среду (растворитель) подают в голову колонны, экстракт отводится снизу. Экстрагируемое масло поступает в среднюю (по высоте) часть колонны. Часть ароматических подается в низ колонны как орошение . Обогащенный ароматическими растворитель поступает в разде- литоль, где ароматические отделяются от растворителя, который возвращается в экстракционную колонну. [c.107]

Хлорирование можно вести также непрерывно в условиях противотока. Схема такого способа работы показана на рис. 60. Подобным я е способом можно хлорировать парафин. Хлор про-пускагот через расплавленный парафин при 70— 100° до тех пор, пока не будет достигнута лгелае-мая глубина хлорирования. Метод пригоден и для хлорирования полиэтилена. [c.116]

Способ работы с неподвижным катализатором в том виде, как он получил свое развитие в Германии (людвигсгафенский способ орошения ), заключается в следующем смесь олефинов подается сверху в реакционную печь, где она в условиях противотока приходит в контакт с поступающей снизу смесью окиси углерода и водорода при 200 am. и 160—180°. Катализатор состоит из нанесенного на немзу кобальта (1 — 2% Со) и получается пропиткой пемзы раствором азотнокислого кобальта с последующим восстановлением в струе водорода. [c.218]

Если даже один теплоноситель не меняет своего агрегатного состояния, то разность температур при иротекаиии его вдоль стенки, разделяющей теплоносители, будет изменяться. Прн этом средняя разность темиератур (ири прямотоке и противотоке) будет определяться как среднелогарифмическая разность темиератур [c.124]

При абсорбционном методе можно использовать более низкое давление и более высокие температуры. Газовая смесь под давлением в противотоке контактирует с поглотительным маслом, в котором растворяются все углеводороды, имеющие 2 и более атомов углерода. Метан и водород при этом не абсорбируются и выводятся с установки. Затем газообразные углеводороды выделяются из поглотительного масла и разделяются ректификацией, что после удаления водорода и метана не представляет значительных трудностей. Освобожденное от газообразных углеводородов поглотительное масло возвращается на установку. Выделение газов из поглотительного масла можно провести таким образом, что при этом уже будет иметь место разделение на фракции с определенным числом атомов углерода. Дальнейшее разделение на отдельные компоненты путем перегонки не представляет труда. Часто получаемая при фракционировании чистота уже достаточна для последующей переработки. Абсорбционный метод обладает большими достоинствами для концентрпрования газов с небольшим содержанием олефиновых углеводородов. [c.45]

Абсорбция проводится в противотоке в экстракционной колонне (рис. 24) с 8 тарелками под давлением 8—10 кгс/см в 92%-ной серной кислоте при 20 С. На каждой тарелке ил1еется слой абсорбционного масла. После экстракции давление серной кислоты понижается, в отстойнике отделяется экстракционное масло и снова подается в колонну. Экстракт содержит около 1,1 —1,3 моль СзНб/моль Н2304. Расход кислоты составляет —12 кг па 10 л 100%-но го изопропилового спирта, расход пропилена — около 39 м (теоретически 32 м ). [c.56]

Четыреххлористый углерод можно получить и из метана путем его хлорирования или из хлорированных метанов, образующихся при хлорировании метана. Первая промышленная установка для хлорирования метана, пущенная в 1923 г. фирмой Farbwerke Hoe hst, давала четыреххлористый углерод наряду с метилхлоридом, метилен-хлоридом (главным продуктом) и хлороформом в различных соотношениях. Чтобы добиться полного хлорирования до четыреххлористого углерода, хлораторы соединили каскадом, а хлор и продукты хлорирования метана направили противотоком. [c.203]

Отсюда видно, что вначале телшература возрастает всегда медленнее, чем в адиабатическом процессе, за исключенпел случая Хд 0. При противотоке и использовании исходной смеси в качестве теплоносителя Тц = О, но в этом случае [c.278]

Аппарат соответствует требованиям ГОСТ 14246—69, в конструкции его предусмотрено четное число ходов по трубпому пространству. В таком аппарате имеет место перекрестное направление потоков, п для увеличения поправочного коэффициента, который вводят в расчеты при отсутствии строгого противотока, аппараты рекомендуется сдваивать, так как при многократном ходе потока поправочный коэффициент приближается к единице. [c.90]

Отметим, что если Р > М, то в случае прямотока величина гп[ всегда отрицательна, а в случае противотока — положительна. Это значит, что при прямотоке величина Со несколько больше предсказанной по квазистационариой гипотезе. В этом случае наблюдается отрицательное накопление, потому что Сд уменьшается в направлении движения жидкости. При противотоке величина несколько меньше предсказанной по квазистационарной гипотезе, т. е. при положительном накоплении, так как с увеличивается в направлении движения жидкости. [c.82]

Интегрирование уравнения (7.36) имеет особенносгь при М=1 и в случае противотока. Однако представляют интерес только те значения М, которые намного меньше единицы, поэтому рассматривать случай М = 1 нет необходимости. Интеграл имеет вид [c.86]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.23 , c.206 , c.220 , c.231 , c.268 ]

Теория тепло- и массообмена (1961) -- [ c.30 ]

Основные процессы переработки полимеров Теория и методы расчёта (1972) -- [ c.228 ]

Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров Справочник (1979) -- [ c.138 ]

Диффузия и теплопередача в химической кинетике (1987) -- [ c.162 , c.167 ]

Физика и химия в переработке нефти (1955) -- [ c.120 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.143 , c.185 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.344 , c.345 , c.385 , c.447 , c.449 , c.481 ]

Общая химическая технология (1964) -- [ c.91 , c.93 , c.313 ]

Теоретические основы переработки полимеров (1977) -- [ c.260 ]

Рабочая книга по технической химии часть 2 (0) -- [ c.73 , c.81 , c.98 ]

Минеральные кислоты и основания часть 1 (1932) -- [ c.107 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.62 , c.74 , c.89 , c.99 , c.106 ]

Ректификация в органической химической промышленности (1938) -- [ c.63 ]

Общая химическая технология неорганических веществ 1964 (1964) -- [ c.16 ]

Общая химическая технология неорганических веществ 1965 (1965) -- [ c.16 ]

Общая химическая технология (1970) -- [ c.90 , c.92 , c.311 , c.425 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Часть 2 Издание 2 (1938) -- [ c.67 ]

Введение в моделирование химико технологических процессов (1973) -- [ c.140 , c.141 ]

Процессы и аппараты химической промышленности (1989) -- [ c.203 ]

Курс технологии минеральных веществ Издание 2 (1950) -- [ c.10 ]

Переработка термопластичных материалов (1962) -- [ c.191 , c.192 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.280 ]

Общая технология синтетических каучуков Издание 3 (1955) -- [ c.131 , c.148 ]

Ионообменная технология (1959) -- [ c.78 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.378 , c.762 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.41 , c.42 ]

Диффузия и теплопередача в химической кинетике Издание 2 (1967) -- [ c.162 , c.167 ]

Технология переработки пластических масс (1988) -- [ c.102 ]

Ионообменная технология (1959) -- [ c.78 ]

Холодильная техника Кн. 1 (1960) -- [ c.117 ]

Пылеулавливание и очистка газов в цветной металлургии Издание 3 (1977) -- [ c.317 ]

Курс физической химии Издание 3 (1975) -- [ c.684 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.69 , c.90 , c.103 , c.104 , c.112 , c.116 , c.117 , c.124 , c.212 , c.227 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.486 , c.487 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.378 , c.762 ]

Электрофорез в разделении биологических макромолекул (1982) -- [ c.171 ]

Теплопередача Издание 3 (1975) -- [ c.445 , c.453 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология