Коэффициент формы вынужденного потока

Рис. У.8. Коэффициенты формы вынужденного потока Ра (кривая 1) противотока Рр (кривая 2).

F —коэффициент формы вынужденного потока вычисляется в зависимости от величины h по номограммам, приведенным в литературе [c.126]

На рис. 4,13 показано несколько червяков, которые испытывались при шприцевании полиизобутилена. Определенные экспериментальные значения коэффициента формы вынужденного потока представлены графически на рис. 4,14. Удовлетворительное совпадение между экспериментальными и расчетными данными указывает на справедливость теоретического уравнения (7). [c.190]

Рис. 4,12. Коэффициенты формы вынужденного потока и противотока.

Так же как и коэффициент формы вынужденного потока, коэффициент формы противотока зависит только от отношения глубины канала к его ширине, [c.192]

На рис. 4,23 представлена серия кривых, изображающих зависимость коэффициента формы вынужденного течения для частично заполненных каналов при различных значениях степени заполнения канала / от отношения глубины канала к его ширине. Физический смысл коэффициента формы Ра можно истолковать как отношение производительности реального червяка к производительности этого же червяка, рассчитанной без учета влияния на поток краевых эффектов стенок канала, для работы с полностью заполненным каналом. [c.209]

Коэффициент формы Ff учитывает уменьшение объемного расхода вынужденного течения вследствие искривления потока из-за тормозящего влияния стенок частично заполненного канала оп равен [c.314]

Коэффициент теплоотдачи в трубе любой формы сечения. Если труба имеет сечение не цилиндрическое, а любой другой формы, то, определяя коэффициенты теплоотдач)И при вынужденном потоке капельной жидкости ИЛИ газа, необходимо вместо диаметра d подставить соответствующий эквивалентный диаметр. [c.301]

Рассмотрим теперь формы отражения режима работы установок в элементарной модели. Независимо от того, является ли режим сознательно запланированным и заданным или он является вынужденным, что обусловлено переменой внешних условий, можно указать на две основных формы отображения режима параметрами линейной модели изменение мощности с либо изменение коэффициентов удельного выхода А или, что сводится к последнему, расходных коэффициентов В. В соответствии с этим будем говорить о режиме по мощности и о режиме по преобразованию. Эти понятия будут играть важную роль при изложении подходов к оперативно-календарному планированию химических производств. Заметим здесь же, что переход на новый режим нередко сопровождается изменением мощности и коэффициентов, задающих соотношения потоков в этом случае будем говорить о режиме по мощности и преобразованию. [c.78]

Физический смысл коэффициентов формы и Рр состоит в следующем. Эти коэффициенты определяют отношение фактического расхода вынужденного течения или противотока к тому предельному теоретическому значению, которое имела бы величина расхода, если бы краевой эффект стенок канала был равен нулю. Боковые стенки канала искривляют поле скоростей потока в прилежащих к ним областях. Это искажение уменьшает величину объемного расхода как поступательного потока, так и противотока по сравнению со значениями, полученными при условии, что ширина канала в направлении оси х бесконечна. По мере уменьшения величины отношения Ыт значения обоих коэффициентов формы Р и Р приближаются к единице. [c.195]

В предыдущих параграфах были приведены различные формы решения системы дифференциальных уравнений течения жидкости в канале червяка шприцмашины. Эти решения отличаются. друг от друга граничными условиями, характером распределения вязкости в поперечном сечении канала, геометрией исходной модели. Специфика каждого случая учитывалась введением в основное одномерное уравнение, полученное на основе плоской модели, поправочных коэффициентов, на которые соответственно умножались члены, определяющие величину расхода вынужденного потока и величину расхода противотока. [c.218]

Так как значения коэффициентов формы близки к единице, то можно сделать вывод, что в данном червяке влияние стенок канала на поток невелико. Если бы шприцмашина была спроектирована или эксплуатировалась так, что канал червяка был бы заполнен частично, величину коэффициента формы для вынужденного потока следовало бы определять по диаграмме, изображенной на рис. 4,23. Примем, что коэффициент кривизны для вынужденного потока равен единице. Обычно глубина винтового канала на участке дозирующей зоны относительно мала и можно без большой ошибки принять коэффициенты формы и кривизны равными единице. [c.240]

Коэффициент Fd введен в это уравнение для того, чтобы оно имело форму, аналогичную уравнению (95). Член а представляет собой отношение расхода противотока к расходу вынужденного потока, взятое с обратным знаком. Из уравнения (113) следует [c.242]

Рр—безразмерный коэффициент формы для расхода противотока, который определяется по уравнению (10) безразмерный коэффициент кривизны канала для вынужденного потока определяется по уравнению (53) безразмерный поправочный коэффициент, учитывающий влияние на вынужденный поток переменной вязкости определяется по уравнению (47) рр—безразмерный поправочный коэффициент, учитывающий влияние на противоток переменной вязкости определяется по уравнению (48) [c.343]

Рис. 101. Коэффициенты формы для вынужденного потока и потока под давлением.

Fj) — коэффициент формы для вынужденного потока, определяемый по уравнению (10-16) [c.297]

Общий теоретический подход при анализе динамики внутреннего переноса заключается в решении уравнений, описывающих одновременное протекание массопереноса и химической реакции в порах. Рассмотрим [15, с. 129] наиболее простой случай — реакцию в сферической грануле радиуса г — при следующих допущениях гранула находится в изотермических условиях диффузия в пористой структуре подчиняется первому закону Фика и характеризуется постоянным по всей грануле эффективным коэффициентом диффузии Оэфф, форма которого зависит от условий массопередачи внутри поры (кнудсеновское, объемное или вынужденное течение) в реакции участвует один реагент А, она необратима и ее истинная кинетика описывается степенной функцией концентрации вещества А, т. е. скорость реакции равна ks , где — истинная константа скорости на единицу поверхности катализатора система находится в стационарном состоянии, т. е. изменение массовой скорости потока в результате диффузии, (например, к центру гранулы) равно скорости реакции внутри поры. В рамках этой модели получено аналитическое выражение для т] [c.88]

Предложено критериальное уравнение для расчета коэффициента теплоотдачи а при кипении в условиях вынужденного движения. Расчетные значения а удовлетворительно согласуются с опытными данными, полученными при кипении различных жидкостей в широком диапазоне изменения теплового потока д, скорости циркуляции Юа и паросодержания р. Режимы ухудшенной теплоотдачи формулой не охватываются. Структура формулы определена на основе известных фактов при развитом кипении а д"- и не зависит от диаметра трубы и вязкости жидкости. В качестве безразмерной формы коэффициента теплоотдачи принято число Стантона. Показано, что при формировании безразмерного значения п выбор в качестве масштабной величины б.к не совсем корректен. Формула не содержит в себе диаметр трубы и вязкость жидкости, однако проведенный анализ показывает, что она правильно отражает влияние этих величин на явление перехода от конвективного теплообмена в однофазной среде к развитому кипению. Лит. — 16 назв., ил. — 2, табл. — 1. [c.212]

Величина локального коэффициента теплоотдачи для турбулентного участка может быть вычислена аналогично тому, как это делается при анализе теплообмена с вынужденным турбулентным потоком. Силами инерции в первом приближении пренебрегают, а профиль скорости в турбулентном внешнем слое пленки принимают логарифмическим. Расчеты показывают [5], что при турбулентном течении конденсатной пленки двухзонные и трехзонные модели течения дают практически одинаковые результаты, которые могут быть представлены в следующей безразмерной форме [c.84]

Во всех упомянутых выше исследованиях эксперименты производились на червяках со сравнительно малой глубиной винтового канала. Поэтому коэффициенты формы вынужденного потока и противотока мало отличались от единицы. В результате в этих работах отсутствует критическая проверка справедливости теоретических значений коэффициентов формы. Работа Сквайрса . [c.236]

Изложенное выше относится к мелким прямоугольным каналам. Решение задачи о течении в глубоких каналах с криволинейными стенками численными методами очень затруднительно. Однако можно оценить влияние формы, отдельно рассматривая изменение характера вынужденного течения и течения под давлением. Известно, что при течении ньютоновской жидкости стенки червяка уменьшают расход вынужденного течения и потока под давлением. То же самое верно и для неньютоновской (т. е. степенной) жидкости, но величина этого уменьшения является функцией как отношения HIW, так и показателя степени п. Кроме того, обобщенные кривые (т. е. коэффициент формы) можно рассчитать только отдельно для чистого вынужденного течения и чистого потока под давлением в отсутствие поперечного течения [6]. Можно аналогичным образом оценить влияние кривизны канала на расход вынужденного течения, сравнивая тангенциальное вынужденное течение в зазоре между концентрическими цилиндрами и вынужденное течение между параллельными пластинами [2Ь]. Отношение объемных расходов представляет собой поправочный коэффициент позволяющий оценить влияние кривизны его можно выразить в виде зависимости от RJR, в которой п играет роль изменяемого параметра (рис. 12.5). Для чистого потока под давлением [2с], когда длина канала не превышает Db — Н, влияние кривизЕЫ пренебрежимо мало. [c.425]

Результаты экспериментальной проверки значений коэффициента формы для вынужденного потока изложены в работе Сквайрса , который опытным путем определял объемную производительность червяков диаметром 50,8 мм при шприцевании полиизобутилена и расплава полиэтилена. Геометрические размеры каналов червяков изменялись в широких пределах. [c.190]

НОЙ С недостатком жидкости — двумя относительно мало-эффективными формами переноса теплоты. На рис. 3 и 4 зона с пленочным кипением разделена произвольно ка две области пленочное кипение с недогревом и пленочное кипение насыщенной жидкости. Пленочное кипение в условиях вынужденного движения в основном подобно наблюдаемому при кипении в большом объеме. Поверхность нагрена покрывается паровой пленкой, через которую должна передаваться теплота. Коэффициент теплоотдачи на порядок ниже, чем в области перед критическим тепловым потоком, в основном из-за низкой теплопроводности пара, прилегающего к поверхности. [c.381]

Публикации по парообразованию при вынужденной конвекции смесей крайне ограничены. Одно из самых ранних исследований (I] проведено в 1940 г. с использованием четырехходового испарителя с горизонтальными трубами, нагреваемыми паром. Каждый ход имел три отдельные паровые рубашки для измерения локального теплового потока. Жидкостью была смесь бензол — масло. Установлено, что температура объема жидкости увеличивается по длине кипения насыщенной жидкости, когда она обогащается маслом. Таким образом, часть теплоты, передаваемой смеси, сохраняется в форме скрытой теплоты для поддержания жидкости в условиях насыщения и не идет на парообразование. Средние коэффициенты теплоотдачи рассчитаны для каждого хода, где происходило кипение, во всех трех рубашках. Для данного массового паросодерисания коэффициент теплоотдачи уменьшался с увеличением содержания масла в подаваемой жидкости. [c.419]

Значения эффективных коэффициентов диффузии в большинстве случаев уменьшаются с повышением содержания наполнителей в полимерах (до 15—20объемн. %). Это уменьшение обусловлено в первую очередь удлинением пути молекул газа или пара при диффузии за счет вынужденного огибания частиц наполнителя, что можно рассматривать как условное увеличение толщины испытуемой мембраны. Существенную роль при этом играет форма частиц наполнителя. Применение наполнителей, имеющих пластинчатую форму частиц, особенно при расположении этих частиц преимущественно перпендикулярно потоку газа, позволяет значительно снизить проницаемость полимеров. [c.197]

ОТ расположенных снаружи цилиндра нагревателей й теплоты внутреннего трения в материале. При плавлении объем полимера уменьшается. Соответственно в этой зоне уменьшается глубина канала червяка. В последней зоне — дозирующей — весь винтовой канал червяка заполнен расплавом. Б винтовом канале червяка в этой зоне выделяют четыре потока расплава прямой (вынужденный), направленный к формующей головке, обратный — уменьшение прямого потока вследствие сопротивления головки и стенок цилиндра, циркуляционный — в плоскости, перпендикулярной оси винтового канала, и поток утечки — в зазоре между червяком и внутренней поверхностью цилиндра, направленный к загрузочному бункеру. Производительность экструдера определяют прямой и обратный потоки. Циркуляционный поток не влияет на производительность, а поток утечки обычно настолько мал, что им часто пренебрегают при расчетах. Соотношение длин зон червяка определяется характером перерабатываемого материала Для переработки аморфных термопластов, плавящихся в широком интервале температур, применяют червяки с длинной зоной сжатия, для кристаллизующихся полимеров —с короткой зоной сжатия (длиной около одного диаметра), а для переработки нетермостойких материалов, например поливинилхлорида,— червяки без зоны сжатия, с постепенным уменьшением глубины канала, чтобы избежать paз ioжeния полимера за счет тепловыделения в зоне сжатия,. Для перемещения материала внутри цилиндра нужно, чтобы коэффициент трения о поверхность червяка был меньше, чем о стенку цилиндра, так как иначе полимерный расплав будет только вращаться с червяком без перемещения в осевом направлении. Чтобы снизить коэффициент трения, червяк охлаждают, подавая воду внутрь полости в его сердечнике. При перемещении расплава внутри цилиндра часть механической энергии переходит в тепловую, тепловыделение увеличивается с повышением частоты вращения червяка. В машинах с быстроходными червяками (частота вращения более 2,5 об/с) тепловыделение настолько велико, что при установившемся режиме работы отпадает надобность в наружном обогреве (адиабатические экструдеры). [c.276]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология