Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Стенки аппаратах влияние их температуры

    В контактных реакторах чаще всего процесс проходит в кинетической или внутридиффузионной областях. Учитывая большое влияние температуры на скорость реакции в этих областях, можно считать, что рещающее значение для увеличения масштаба имеет характер процесса теплопереноса. Этот процесс складывается из теплообмена в жидкости (газе) и в зернах катализатора, теплоотдачи на границе фаз и до стенки аппарата, конвекции в потоке реагентов при высоких температурах следует учитывать также теплообмен лучеиспусканием. [c.466]


    При получении сухого карбамида повышение начального содержания раствора до 75 — 11% позволяет достичь конечного содержания до 98%. Вьшаривание раствора до 100%-ного достигается в условиях, исключающих, насколько это возможно, вредное влияние температуры, чрезмерное повышение которой ускоряет разложение карбамида с образованием биурета. Также способствует разложению карбамида фактор времени. Поэтому при осуществлении выпаривания раствора до состояния плава (если цель регенерации — получение сухого карбамида), время, в течение которого раствор карбамида находится при температуре выше 110 °С сокращается до минимума и составляет несколько секунд. Этому способствует конструкция выпарного аппарата, представляющего вертикальный однотрубный аппарат, снабженный наружной паровой рубашкой и сепаратором, размещенном в верхней часта. Для образования в секции испарения тонкой высокотурбулентной пленки кипящего раствора, по вертакальной оси испарительной трубы установлена мешалка с лопастями, которые очень близко проходят от теплопередающей стенки трубы. Из секции сепарации с помощью этой мешалки, под действием центробежной силы удаляются капли воды и пена. Готовый план - высушенный регенерированный карбамид — выводится из нижней части аппарата шнеком. [c.210]

    Влияние температурных напряжений. Температурные напряжения возникают вследствие неравномерного нагрева стенки толстостенного аппарата. Когда температура внутри аппарата выше, чем снаружи, внутренние, более нагретые, слон металла испытывают сжимающее действие со стороны внешних, более холодных, слоев, поэтому на внутренней стенке появляются сжимающие напряжения, а на внешней — растягивающие. [c.134]

    Если температура внутренней поверхности стенки выше, чем наружной, то влияние температурных напряжений невелико. Так как вследствие ползучести температурные напряжения по толщине стенки выравниваются, при расчетах на прочность их не учитывают, если средняя расчетная температура стенки аппарата из углеродистой стали выше 420 °С, из легированной стали — выше 470 С. [c.60]

    Выбор конструкционных материалов и его экономическое обоснование. Выбор материала определяется рабочим давлением, температурой стенки аппарата, химическим составом и свойствами среды (коррозионной активностью, взрывоопасностью, токсичностью и т. д.). Часто выбор того или иного материала зависит не от агрессивности среды, а от влияния ма- [c.16]


    Выше отмечалось существенное влияние температурного режима на ход химической реакции. Наиболее высокая температура в реакторах с твердой фазой будет в центральной части аппарата. Теплообмен при наличии охлаждающих стенок может осуществляться следующим образом между внутренней областью частицы (порами) и ее наружной поверхностью между наружной поверхностью катализатора и потоком газа по слою катализатора между соприкасающимися зернами через наружные охлаждаемые стенки аппарата. [c.183]

    Рассчитано протекание необратимой экзотермической реакции 1-го порядка А— -В в аппарате идеального вытеснения с охлаждаемой стенкой [53]. Исследовано влияние температуры стенки Гп (постоянной по длине аппарата) на температуру в горячей точке — наибольшую температуру в зоне реакции. [c.229]

    Сопротивление материалов действию растворов серной кислоты, а следовательно, и длительность эксплуатации оборудования зависят от условий воздействия агрессивных сред, их температуры, концентрации, скорости движения и наличия абразивных частиц. В настоящее время еще нет единых нормативов и требований к противокоррозионной защите оборудования, которые обязывали бы принимать то или иное решение в зависимости от коррозионных условий эксплуатации. Но предусмотрено увеличение расчетной толщины стенок аппаратов на 1 мм для компенсации коррозии под влиянием агрессивной среды. [c.327]

    При тепловом расчете описываемых типов аппаратов обычно рассматривают четыре фактора, влияющие на скорость теплопередачи (рнс. 5.15) теплоотдачу пограничного слоя греющей жидкости к металлической стенке, теплопроводность стенки, теплоотдачу от стенки к пограничному слою нагреваемой жидкости и теплоотдачу от пограничного слоя нагреваемой жидкости к основной массе жидкости. При обычных толщинах стенки аппарата, вследствие хорошей теплопроводности металла, влияние этого фактора на общую скорость теплопередачи мало по сравнению с влиянием коэффициентов теплоотдачи пограничных слоев жидкости. Кроме того, коэффициент теплоотдачи от стенки аппарата к реакционной массе рассматривают как единый фактор, так как его величина сильно зависит от изменения температуры. [c.144]

    На рис. 11,г изображена однослойная футеровка стены в 1 кирпич, применяемая в тех случаях, когда необходимо предохранить подслой от влияния высокой температуры, а также когда требуется конструктивная устойчивость футеровки (например, для опоры колосников под насадку и др.) на рис, 11,(3 показана кладка футеровки цилиндрической стенки аппарата толщина стеновой футеровки в 1/, кирпича клин ребровый двухсторонний. [c.45]

    Авторами исследовано влияние таких факторов, как интенсивность нагрева (удельный теплосъем с поверхности нагрева), температура и скорость воды в теплообменнике [16], на э ективность магнитной обработки подпиточной воды систем отопления и горячего водоснабжения. Исследования проведены на экспериментальном стенде, схема которого представлена на рис. 13. Опытный теплообменник 1 представляет собой трубчатый электронагреватель типа ТЭН--ОЗА, заключенный в кожух. Зазор между стенками аппарата и кожуха, по которому циркулирует вода, составляет [c.59]

    Важнейшие требования, которыми определяется выбор марок сталей достаточная механическая прочность и стойкость к корродирующему воздействию перерабатываемых веществ при температурах реакции, отсутствие влияния материала стенок аппарата на качество обрабатываемой продукции и каталитического его воздействия на ход процесса. [c.358]

    При перемешивании кристаллизующегося раствора устраняется друзовый рост кристаллов на дне и стенках аппарата и обеспечивается полное снятие пересыщения раствора. Следует отметить, что с повышением вакуума в аппарате возрастает относительное влияние гидростатического давления столба раствора на повышение его температуры кипения. Так, при остаточном давлении 2,67 /сч/ж (20 мм рт. ст.) температура кипения насыщенного раствора ЫаЫОз равна 27,6° С. Однако в точках, расположенных на глубине 0,5 и 1,0 ж от уровня раствора (плотность р=1390 кг/ж ), при повышении давления соответственно на 1390-0,5-9,81 =6817,9 н/ж (51,1 мм рт. ст.) и 1390 1,0-9,81 = [c.201]

    При цепной полимеризации под влиянием определенного внешнего воздействия (температуры, света, инициаторов и др.) происходит активация отдельных молекул мономера. Обладая повышенным запасом энергии, они взаимодействуют с другими молекулами мономера, сообщая им некоторую повышенную энергию и давая продукты реакции. Образующееся промежуточное соединение неустойчиво и имеет характер свободного радикала. Оно мгновенно реагирует далее с новыми молекулами мономера, присоединяя и активируя их. Таким образом осуществляется непрерывный и быстрый рост первоначальных и промежуточных молекул до полимера, длина цепи которого определяется условиями обрыва цепи в результате столкновения одной из них с другой или соударения с примесями или со стенкой аппарата. [c.62]


    Так как прочностные характеристики стеклопластиков изменяются с течением времени вследствие усталости материала под влиянием нагрузки и температуры, допустимые напряжения Одо при расчете толщины стенки аппарата могут быть приняты на основании экспериментально установленной (для каждой среды, температуры и нагрузки) длительной прочности < лоп. (К — коэффициент запаса прочности). Если значение Стд л не найдено, допускаемое напряжение может быть определено по пределу прочности при кратковременных испытаниях с поправками, учитывающими понижение допустимых напряжений , т. е. следующих коэффициентов  [c.281]

    Рассмотренные интегральные методы расчета ТОА приводят к сравнительно несложным уравнениям конечного вида для определения необходимой площади поверхности теплообмена при заданных значениях температур теплоносителей на концах аппарата. По этим же соотношения.м проводится также поверочный расчет ТОА с целью определения температур на концах аппарата при известном значении F. Общим недостатком интегральных методов расчета ТОА, как целого, является отсутствие учета влияния на i и а.2 температур стенок в общем виде, т. е. в зависимости от конкретного влияния температур теплоносителя и стенки на величину коэффициента теплоотдачи. Кроме того, предположения о линейном характере влияния температур теплоносителя на кинетику теплообмена носит искусственный характер и вызвано желанием аналитически вычислить интеграл (8.3). [c.237]

    Можно привести пример о влиянии качества теплоносителей на энергосбережение. В производстве этилена на установках газоразделения используются холодильные циклы для создания необходимых температур и давлений теплоносителей. Работа компрессорного оборудования часто вызывает попадание масляной фазы в газовую среду. Образуется масляный аэрозоль (туман). Последующая коагуляция масла на поверхностях теплообменных аппаратов повышает термическое сопротивление стенок и снижает эффективность их работы. Кроме этого для очистки теплообменных поверхностей от масляной пленки несколько раз в год выполняются внеплановые остановы установки газоразделения, что ведет к сокращению выпуска этилена. Сепарация масляного тумана специальным аппаратом позволила исключить остановы и потери продукта, повысить эффективность теплообмена, что дает реальный экономический эффект около 200 тысяч евро в год. Сепаратор масляного тумана окупился затри месяца эксплуатации [7]. [c.95]

    Химические аппараты с индукционным нагревом работают при температуре 200-600 "С. Обмотка индуктора подвергается тепловому воздействию как вследствие потерь в самой обмотке, так и под влиянием теплового потока от стенок аппарата. При температуре выше 200 °С начинается активный процесс окисления поверхности медного провода (основной материал токопрсвода индукторов), а при температуре выще 300 °С возникает явление роста зерен, или собирательной рекристаллизации [8]. Следовательно, 200 °С-это предельно допустимая температура для индуктора с длительным сроком службы. [c.145]

    В табл. 8.6 приведены некоторые результаты экспериментальных исследований и результаты расчетов для опытно-промышленного реактора, работающего при низких начальных концентрациях диоксида серы. Можно отметить удовлетворительное согласие этих данных. Небольшое отличие может быть связано с температурными неоднородностями по. .радиусу реактора, особенно вблизи стенки аппарата. По-видимому, в промышленном аппарате большого диаметра это влияние будет ощущаться слабее. Как видно из таблицы, экспериментальные и расчетные данные одинаково передают значительное влияние начального состава смеси на общую степень превращення п максимальную температуру Ттзх. уменьшение со- [c.193]

    Технологические установки работают круглосуточно, т. е. при максимально возможной сменности, поэтому для непрерывно работающего оборудования характерен интенсивный износ. Он усугубляется корродирующим влиянием химически агрессивных веществ, механическим воздействием абразивных частиц в перерабатываемых материалах, действием высоких температур, при которых протекают многие технологические процессы. Коксоотло-жения на стенках аппаратов и деталей вызывают местные перегревы и ускоряют разрушение отдельных частей оборудования. [c.111]

    Uq = 0,55 кг/кг й = 0,05 кг/кг. Полученные зависимости приведены на рис. 3.22 и в табл. 3.6 Прочерки в таблице соответствуют нереальным высотам КС. Явный вид зависимости ( , х) был получен из опытов по равновесию мелкопористого силикагеля с воздухом. Результаты расчетов показали чем выше , а следовательно, и к, тем ниже может быть принята высота КС, но При этом возрастают сечение сушильного аппарата, расход сушильного агента при w = onst и увеличиваются затраты на подводимую теплоту и на транспорт сушильного агента. С другой стороны, низкие значения Ik, соответствующие малым величинам расхода газа G, приводят к необходимости сушки в более высоких слоях, что может оказаться нежелательным с точки зрения гидродинамических свойств нысоких КС. Влияние равновесного влагосодержания материала и его зависимости от и X на высоту слоя оказывается наиболее существенным при сушке материала до низких значений конечного влагосодержания. При необходимости в уравнение теплового баланса (3.17) вводятся теплота нагрева влажного материала от его начальной температуры до tu и тепловые потери через стенки аппарата. [c.157]

    Рассмотрим влияние параметров охлаждающей вс ды на работу вихревого охладителя. Поскольку при вихревом температурном разделении газа температура периферийных слоев вихря превышает температуру исходного сжатого газа, то логичен вывод о возможности охлаждения стенок камеры разделения прн температуре охлаждающей среды выше температуры газа на входе в аппарат. Необходимо определить лишь пределы повышения температуры охлаждающей среды. В работе [7] показано, что при работе вихревой трубы в режиме 1=1 при степени расширения воздуха 8 = 3...6 температура охлаждающей воды не должна превышать Т охл = = (1,22...1,38)Гс (ббльшие значения Т охл соответствуют большим значениям е). Зависимость Гх/7 с=/(Г охл/Гс) линейна во всем исследованном диапазоне изменения 7 "охл/7 с и 8. Иной характер этой зависимости выявлен в работе [15] при рс = 0,58 МПа и д,= 1 с ростом Г охл/Гс скорость уменьшения эффекта охлаждения АГх несколько возрастет. Например, при 7 охл/7 с = = 0,95...1,045 уменьшение АТх при повышении температуры воды на 1 К составляет 0,1К, а при 7 %хл/7 с = = 1,16...1,23—около 0,25 К. Можно предположить, что это различие вызвано разными расходами, охлаждающей воды. В работе [7] нет данных о значении Сохл, но в предыдущей работе этих же авторов указано, что охл =3... 12 л/мин, а в работе [15] приведены значения Сохл = 2,8...3,9 л/мин. Действительно, как следует из работы [15], с ростом Оокл влияние температуры Г охл возрастает. Так, при Оохл = 3 л/мин повышение температуры воды с 276 до 299 К(7 охл/7 с = 0,95...1,08) приводит к уменьшению АГх приблизительно на 3 К, а при Оохл = = 12 л/мин АГх падает почти на 6 К, причем, чем ниже температура охлаждающей воды, тем больше влияние ее, расхода. Например, при Г охл = 293 К уменьшение расхода с 12 до 3 л/мин приводит к падению АГ на 2,5 К, а при Г охл = 27б—на 4 К. Характер зависимостей АГх = /(Г охл, Сохл) позволяет предположить возможность пересечения их графических изображений,. [c.78]

    На содержание спиртов Сг—Се особенно сильно влияет температура в зоне реакции, на содержании легколе-тучих примесей больше сказывается состав газа, количество их растет при уменьшении Нг СО в газе (см. гл. 3). Очень большое влияние оказывает наличие микропримесей в исходном газе и особенно присутствие соединений серы, а также коррозионная стойкость аппаратуры и коммуникаций. Присутствие серы способствует-образованию карбонилов железа, которое протекает при взаимодействии оксида углерода с железом стенок аппаратов и коммуникаций. [c.175]

    Интересные результаты по обезуглероживанию стенок аппаратов под влиянием одностороннего давления водорода были получены в последнее время В. В. Ипатьевым и Н. И. Колби-ным. При изучении действия водорода на углеродистые стали при температуре 516—596° и одностороннем давлении от 25 до 225 ат ими установлено, что при одних и тех же условиях эксперимента обезуглероживание тем глубже, чем толще стенка аппарата. Постоянным является соотнощение между глубиной обез-углероженного слоя и толщиной стенки. Если эта закономерность подтвердится и для легированных сталей, наиболее часто применяющихся в условиях горячей водородной среды, то, по всей вероятности, она сможет значительно расширить наше представление о водородной коррозии, тесно увязав ее с диффузией и давлением газа в толще металла. [c.354]

    Однако аппаратуру установок для синтеза аммиака предпочтительнее выполнять из легированных сталей по следующим соображениям. Как уже упомнналось, использование легированных сталей обычно позволяет уменьшить толщину стенок аппаратов высокого давления и, следовательно, снизить вес поковок, что оказывает существенное влияние на стоимость аппаратуры. Поэтому часто выгоднее изготовить аппарат высокого давления из легированной стали, чем из углеродистой. Легирс -занные стали применяются также для изготовления насадок колонн, при этом имеется в виду не увеличение их прочности, а повышение сопротивляе.мости действию водорода при высоких температуре и давлении. Трубки теплообменников, болты и другие элементы аппаратов под действием водорода становятся хрупкими и непрочными и разрушаются в результате механических и термических напряжений. Вследствие этого создаются неплотности и нормальное движение газа в колонне нарушается, причем часть газа может проходить обходным путем, минуя катализатор, из-за чего степень конверсии понижается. Часто в резл льтате таких повреждений, а не i s-sa пониже- [c.589]

    Тепловой (термический) износ вызывается изменением структуры металла под влиянием высоких температур. Это изменение приводит к самопроизвольному увеличению линейных размеров изделия металл ползет . Ползучесть — одна из причин постепенного утонынения стенок аппарата, их выпучивания и разрыва. Кроме того, под воздействием высоких температур металл прогорает (например, трубы в печах пиролиза и т. п.). [c.14]

    Зависимость (V. 93) дает средние значения Nug. i между зависимостями (V. 88), (V. 89), (V. 92) и (V. 91). Не исключена возможность, что существенные изменения коэффициентов в зависимости Nug,ст = ф(Кеэ) в области Reg< 1000 связаны с некоторыми ошибками в измерении. Данные А. Ф. Батищева [79], например, по сильной зависимости Nug. ст от Reg хорошо совпадают с измерениями в [83] теплопередачи от трубы, заполненной насадкой из металлических колец при продувке через нее газа повышенной температуры, а также с измерениями в работе [84]. С другой стороны, большие по объему измерения в [76] дают совсем другой вид зависимости Nu от Re (стр. 382). Можно полагать, что большой разброс между результатами отдельных измерений связан с различной структурой пограничного слоя зерен у стенки аппарата, а также влиянием продольного теплопереноса по стенке на искажение хрда температур по длине аппарата. При этом нужно считаться с тем обстоятельством, что при расчете аст из общего коэффициента теплоотдачи по указанному выше методу все ошибки определения К перейдут в аст. [c.378]

    Отдельные примеси, содержащиеся в печных газах, по-разному влияют на ванадиевый катализатор. Пары воды при температуре выше конденсации серной кислоты не оказывают на него вредного действия. Поэтому в практике работы контактных систем получило некоторое применение каталитическое окисление 502 в присутствии паров воды, называемое мокр ы м. катал и-3 0 м. Мокрый катализ применяют в том случае, когда исходным сырьем для получения ЗОг является сероводород, который при сжигании дает большое количество паров воды, поэтому сушка такого газа требует больших затрат концентрированной серной кислоты. В большинстве действующих контактных систем газ перед контактным аппаратом сушат, освобождают от брызг и туманоо-бразной серной кислоты. Газ сушат потому, что при понижении температуры в контактном аппарате ниже температуры конденсации серной кислоты, например при пуске и остановке аппарата, может произойти конденсация в контактной массе серной кислоты (30з+Н20- Нг304), что приведет к потере ее активности в результате разрушения структуры катализатора. Газ сушат также для устранения коррозии аппаратуры под влиянием влажного газа. Очищать газ от брызг и туманообразной серной кислоты надо потому, что сконденсировавшаяся в контактном аппарате серная кислота, взаимодействуя с его стенками, может образовать сульфат железа. Попадая на ванадиевую массу, сульфат железа образует на ее поверхности твердые корки, которые ухудшают равномерное распределение газа по сечению аппарата и увеличивают гидравлическое сопротивление контактной массы, нарушая теплообмен в контактном аппарате. [c.199]

    В работах Лева с соавторами [26] были определены значения коэффициентов теплоотдачи от стенки аппарата диаметром 50 и 100 мм к кипящему слою песка с гладкой и шероховатой поверхностью, а также к частицам окислов железа, применяемых в качестве катализатора в процессе Фишера-Тропша, размерами по ситовому анализу от 400 до 100 меш. Кипящий слой создавался углекислотой, воздухом и гелием. Наблюдаемые значения коэффициентов теплопередачи лежали в пределах 1,2—390 кал/м час °С. Высота слоя менялась от 200 до 700 мм, плотность песка была равна 2,65 и железного катализатора 5,0. Влияние изменения переменных (высоты слоя, плотности частиц и диаметра колонны) в указанных пределах оказалось незначительным. Поршневые движения не сказывались на значениях коэффициентов теплопередачи. Каналообразование существенно отражалось на скорости передачи тепла, а распределение температур по слою в этом случае было нестационарным. Лева и соавторы охарактеризовали экспериментальные данные уравнением [c.30]

    Смазочные масла попадают в аппараты из воздушных поршневых компрессоров и поршневых детандеров, для смазки цилиндров которых применяют масла. При работе воздушных компрессоров в цилиндрах увеличиваются давление и температура. В этих условиях масло под влиянием кислорода окисляется, а сжимаемый воздух насыщается продуктами химического и термического разложения. Кроме того, значительное количество капельного масла и паров увлекается сжимаемым воздухом со стенок цилиндров компрессоров в холодильники и нагнетательный трубопровод. Для очистки сжатого воздуха от масла и продуктов его разложения после концевого холодильника компрессора устанавливают влагомаслоотлелитель, однако некоторое количество масел уносится потоками воздуха в теплообменники и разделительный аппарат. В цилиндрах детандеров происходят дополнительные загрязнения маслом расширяющегося воздуха. [c.122]

    В цилиндрической обечайке цельносварного аппарата (D -- 2400 мм) имеются два отверстия диаметрами 65 и 80 мм. Расчетное внутреннее давление рр = = 0,5 МПа, материал — сталь 12Х18Н10Т, расчетная температура t= 150 °С, коэффициент прочности сварных швов ф = 1, прибавка к расчетной толщине стенки с= 1 мм, исполнительная толщина обечайки s = 6 мм. Определить, при каком расстоянии (Д) между отверстиями расчет укрепления следует выполнять с учетом их взаимного влияния. [c.87]

    В цилиндрической обечайке аппарата (D = 2600 мм) имеется люк внутренним диаметром 450 мм. Аппарат и патрубок люка изготовлены из стали 09Г2С, длина патрубка /j = 200 мм, расчетное внутреннее давление рр = 0,15 МПа, расчетная температура if — 250 °С, коэффициент прочности сварных швов ф = 1, прибавка к расчетной толщине стеики с= 1 мм, исполнительная толщина стенки корпуса аппарата s - 5 мм. Определить, при каком расстоянии между отверстием и ребром жесткости укрепление можно проводить без учета влияния последнего. Проверить выполнение условия укрепления отверстия люка патрубком толщиной s, = 5 мм, если расстояние от него до ребра жесткости составляет L = [c.87]

    Подробное исследование теплоотдачи от одиночных поверхно стей и от трубных пучков (змеевиков) к слою пены с обобщением собственных опытных данных, а также результатов многих предыдущих работ в виде расчетных критериальных уравнений было выполнено в лабораторной укрупнешой модели пенного аппарата, с внутренними теплообменниками 1338, 356, 362]. Опыты были проведены при развитом пенном режиме (Шг = 0,4 3 м/с) в системах воздух — вода, а также воздух — растворы глицерина, олеата натрия, этилового спирта. Водные растворы органических веществ применяли с целью установить влияние физических свойств вспеви-ваемей жидкости на показатели теплопередачи. Для системы вода воздух высоту слоя пены изменяли от 100 до 360 мм. Величину об " щего коэффициента теплопередачи определяли-по-формуле (11.23), причем рассчитывали как среднеарифмети.ческую разность температур между теплоносителем и пеной. Коэффициент теплоотдачи от теплообменника к пене а находили по формуле (11.46) по известной величине К . [c.117]

    Если жидкости весьма чувствительны к повышенным температурам, то применяют аппараты пленочного типа (рис. 1У-35), в которых жидкость стекает вниз под действием силы тяжести по внут--ренней стенке вертикальной трубы. Количество жидкости, находящейся в аппарате, мало, следовательно, и время пребывания жидкости в аппарате короткое. Применением вакуума можно еще больше снизить отрицательное влияние повышенных температур. Для этого случая также нет простых обобщений для коэффициента аср. [c.335]

    Для создания лучших условий теплообмена при сульфировании па холоду (улучшение теплообмена может оказывать влияние на скорость проведения процесса) в большинстве случаев не стремятся к развитию поверхности охлаждения, так как размещение змеевиков и трубчаток в аппарате недопустимо вследствие образования высоковязкой реакционной массы. Иногда нецелесообразно и увеличение разности температур между сульфомассой и хладо-агентом, так как переохлаждение стенок вызывает кристаллизацию на них твердых продуктов реакции и ухудшение условий теплообмена. В этих случаях на начальной стадии охлаждения лучше примеиятг) теплую воду. Уменьшение разности температур между сульфомассой и хладоагентом позволяет предотвратить кристаллизацию продуктов реакции на поверхности охлаждения. [c.172]

    Здесь нада иметь в виду, что при воздействии высокой температуры пищевые жидкости образуют пригар на стенке и коэффициент теплопередачи. резко ухудшается. В этом случае надо рассчитывать поверхность теплообмена с учетом влияния пригара. Для определения количества тепла, передаваемого в трубчатом аппарате при наличии загрязнений Г. Грегориг предложил формулу [c.76]

    Известно, что металлические стенки приборов при высоких температурах пропускают газы, особенно водород. Оказалось, что железо, обыкновенная углеродная сталь разрушаются водородом при указанных условиях температуры и давления. По свидетельству Боша, понадобилось два года предварительного изучения этого влияния водорода на железо и различные стали прежде, чем удалось найти подходящий материал для постройки аппаратов и удобную конструкцию для последних. Для тех частей аппарата, которые подвергаются непосредственному действию горячего газа, может быть применено железо, не содержащее углерода. Стали, содержащие вместе с углеродом 18 проц. вольфрама и 3 проц хрома, считаются также пригодными для указанной цели. Специальные стали, напр., с содержанием хрома в 20 проц., углерода в 0,2 проц., или с содержанием вольфрама в 5 с 5 проц. ииккеля проц. выдержи-вают необходимое давление и температуру. [c.114]

Смотреть страницы где упоминается термин Стенки аппаратах влияние их температуры: [c.436]    [c.115]    [c.76]    [c.238]    [c.239]    [c.78]    [c.436]    [c.78]    [c.151]    [c.261]    [c.14]   
Основные процессы и аппараты химической технологии Часть 2 Издание 2 (1938) -- [ c.0 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Стевны

Стейси



© 2025 chem21.info Реклама на сайте