Змеевики, коэффициент трения

При протекании тепло-, хладоносителя в спиральных змеевиках коэффициент трения надо умножить на коэффициент зависящий [c.77]

Важнейшее значение для проектирования экономично работающих печей имеет выбор наиболее выгодного сочетания размеров труб и числа параллельных /потоков. Правильное определение оптимальных параметров в свою очередь зависит от точного определения потери давления в печном змеевике. Для однофазного (газообразного или жидкого) потока достаточно точные результаты могут быть получены на основе современных полностью проверенных методов расчета. Большое значение для точного расчета потери давления в змеевиках имели бы уточненные данные по эквивалентным длинам двойников и фасонных частей различных типов, а также уточнение коэффициентов трения для чугунных труб. [c.63]

Сопротивление змеевиков радиационной и конвективной зон газовых подогревателей можно рассчитывать обычными методами. Местный коэффициент трения Я, в зависимости от числа Re и соотношения радиуса закругления змеевика R к диаметру трубки d может быть определен по графику, приведенному на рис. VI1-7. [c.289]

В уравнении (485) —общая длина трубы с коленами (холодильник труба в трубе ) или длина змеевика, с1 — внутренний диаметр для круглых труб, для овальных или кольцевого пространства между трубами (1 — эквивалентный диаметр, Я, = / (Не) — коэффициент трения, который при Ке> Ке равен X — 0,316 при [c.332]

Если строительство постамента закончено, то ящик располагают у торца постамента на заранее подготовленных путях из труб или двутавровых балок и загружают секциями змеевика. Затем ящик затаскивают лебедками, установленными в противоположном торце постамента, по смазанным солидолом направляющим или каткам. Грузоподъемность лебедки и диаметр тягового троса определяют, исходя из необходимого усилия затаскивания 5 = Qф, где Р —вес ящика, а ф — коэффициент трения. Ящик снимают с путей и устанавливают в проектное положение домкратами. [c.240]

Рис. И-75. Поправка на кривизну для подсчета коэффициента трения изогнутых труб (змеевиков)

Отсюда видно, что чем меньше диаметр змеевика, тем больше критическое значение числа Рейнольдса и, следовательно, тем дольше удерживается ламинарное движение. Сопротивления ламинарного движения по змеевику определяются на основе уравнения Дарси-Вейсбаха (1-91), а коэффициент трения можно представить по Уайту [27] эмпирическим уравнением [c.53]

Для определения коэффициента трения жидкостей, ламинарно движущихся по змеевикам, используется график (рис. 6-6), построенный Дрю [15]. Если вычисленный таким об- [c.209]

Для получения коэффициента полного сопротивления поворотов, калачей и змеевиков следует значения коэффициента дополнительного сопротивления добавить к коэффициенту сопротивления трения, подсчитанному по формуле (VI.56) для длины, равной длине фасонной части по средней линии. [c.242]

Здесь Кп — коэффициент (для аппаратов с перегородками /Сп = 1 для аппаратов без перегородок /Сп=1,25) Л н = (Яж/Д) . коэффициент высоты уровня жидкости в аппарате /С, — коэффициент, учитывающий наличие в сосуде внутренних устройств (/( = 1,11,2—при наличии гильзы, термопары, трубы передавливания или уровнемера = 2 — при змеевике, размещенном вдоль стенки сосуда) Л уп — мощность, затрачиваемая на преодоление трения в уплотнениях вала мешалки N — мощность, затрачиваемая непосредственно на перемешивание жидкости т) — к. п. д. привода мешалки (т) = 0,85 0,9). [c.195]

Коэффициент сопротивления трения в змеевиках из круглых труб может быть определен по эмпирической формуле [76], которая хорошо согласуется с экспериментом при 13,5<К<5000 [c.93]

Решение. Потерю давления на трение находим по формуле (1-36) для прямой трубы, а затем вводим поправочный коэффициент для змеевика по формуле (1-46). Предварительно определяем режим течения. Динамический коэффициент вязкости воды при 30 °С равен 0,8 сП (табл. VI). Критерий РейнольдсЗ [c.42]

Насос и схема установки приведены на фиг. 150. Жидкий кислород из хранилища по изолированной не показанной на чертеже трубе поступает в рубашку А насоса. Из штуцера, расположенного в верхней части рубашки, удаляется испарившийся кислород, пошедший на охлаждение системы. По мере охлаждения рубашки жидкость в ней накапливается и, наконец, начинает поступать в цилиндр насоса Б через соответствующие окна, причем поршень В находится в крайнем верхнем положении. При движении поршня вниз открывается клапан и жидкий кислород поступает в змеевик испарителя. На поршне имеются канавки глубиной в 0,5 мм, образующие лабиринтовое уплотнение для уменьшения утечки жидкости сквозь зазор. Клапан — обычной конструкции с конусным уплотнителем. Поршень соединен со штоком Г шарниром, опираясь плоским онцом на сферический камень Д, что уменьшает трение при перекосах штока. В целях плавного нарастанИя давления торец поршня выполнен в виде полусферы. Окна, имеющиеся в цилиндре, выполнены суживающимися книзу. Цилиндр стянут с крышками Ж тремя шпильками Е, на концах которых одеты колпачковые гайки. Шток уплотнен сальником с асбестовой набивкой. Для уменьшения притока тепла насос подвешен на цепях к кожуху, шток выполнен из двух частей, соединенных между собой накидной гайкой К посредством текстолитого вкладыша Л, Пространство между насосом и кожухом заполняется изоляцией (шлаковой ватой, магнезией и др.). Привод насоса осуществляется рычагом. Испытание насоса показало коэффициент подачи насоса оказался равным 0,6 при 60 ходах в минуту производительность насоса составила 150 л час или 120 нм 1чаа газообразного кислорода, потери жидкости от притока тепла составили не более 3% от указанной производи- [c.355]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология