Теплоотдача в зазоре между пластинами

Рис. 3.17. Характеристики теплоотдачи пакетов пластин с одинаковыми зазорами между пластинами в каждом пакете и неодинаковыми зазорами между пакетами (заимствовано из работы [31]) V — зазор между пакетами/зазор между пластинами = 1,0 О — зазор между пакетами/зазор между пластинами = 0,5 — зазор между пакетами/зазор между

Задача становится совершенно ясной, если разделить площадь теплоотдачи на две составляющие — ширину и длину канала. Ширина одного или нескольких параллельных каналов зависит от производительности и к теплообмену отношения не имеет. С теплообменом связана только длина канала. Поэтому при расчете нового теплообменного аппарата можно определить по формуле (И1. 4) потребное число параллельных каналов. Для несжимаемой жидкости в этой формуле три переменных величины, от которых зависит число каналов. Ширина канала не входит в фор--мулу длины и может выбираться произвольно. Ширина пластины связана с техникой штамповки, удобствами эксплуатации аппарата и устойчивостью противодавлению. Зазор между пластинами и скорость течения жидкости оказывают влияние на интенсивность теплоотдачи. Произвольный выбор этих величин недопустим. Поэтому первым пунктом расчета является определение длины канала по формуле (I. 12) [c.93]

Теоретически пограничной пленки на поверхности разрывной трубки при частых разрывах быть не может, в то время как интенсивность теплоотдачи в ней по. сравнению с гладкой тру бой отличается мало. В дальнейшем были исследованы плоские каналы синусоидального профиля.. Канал изготовлялся из двух медных пластин, штампованных специальным штампом. На фиг. П1. 31 показан в разрезе один из таких каналов. В стенки канала заделывались термопары. Пластины помещались в две стальные коробки и сжимались струбцинами, Зазор между пластинами регулировался картонными прокладками. Зазор ме- [c.118]

Положим, что зазор между пластинами Л = 0,5 мм, а скорость течения ш = 5 м/с. После подстановки физических параметров коэффициент теплоотдачи будет равен [c.35]

Если температурный режим и производительность заданы, то при опытном значении к можно определить Р, независимо от скорости течения теплообменивающихся жидкостей. Получив размер площади, конструктор произвольно выбирает ширину и длину пластин, а также зазор между пластинами. Такой метод расчета пластинчатого аппарата обычно приводит к несоответствию расчетных режимов с действительными условиями работы аппарата в производстве. Если взять плоский канал шириной В и длиной Ь, то площадь теплоотдачи, обращенная к потоку продукта, будет [c.93]

Высокой интенсивностью теплообмена и малой металлоемкостью на единицу теплопередающей поверхности отличаются пластинчатые теплообменники, выполненные в виде собранных в пакеты параллельных гофрированных или негофрированных пластин. Зазоры между соседними пластинами шириной 3-6 мм представляют волнистые или плоские щелевые каналы для движения теплоносителей (рис. 3.49, а). Скорости движения теплоносителей в таких каналах значительны (1-3 м/с), поэтому коэффициенты теплоотдачи в пластинчатых TOA достигают больших значений (до 3000-4000 Вт/(м К)) при сравнительно невысоких гидравлических сопротивлениях. На рис. 3.49, б представлена общая схема противоточного движения теплоносителей в пластинчатом TOA. [c.306]

Теплоотдача системы ребер, выполненных в виде параллельных вертикальных плоских пластин, не зависит от шага ребер, пока зазор между ними не уменьшится примерно до 0,8 мм. После этого теплоотдача снижается на 30%. [c.219]

Математическая модель процесса нагрева неподвижного слоя частиц (7.8) основана на предположениях об изотропной структуре частиц материала, имеющих форму бесконечной одномерной пластины (Г = 0), безграничного цилиндра (Г=1) или сферы (Г = 2). Все частицы имеют одинаковый размер (полутолщина пластин, радиус цилиндров или сфер). Нагрев происходит симметрично относительно внутренней координаты частицы х = О, что помимо изотропности р, с и К материала означает постоянство коэффициента теплоотдачи а по поверхности частиц, в том числе и вблизи мест их контактов. В начальный момент времени температура всего материала в слое считается равномерной (Го). Для общности время т для каждой высоты слоя 2 отсчитывается от момента прихода туда сплошной фазы, имеющей скорость и в зазорах между частицами т = т— (г и). Продольная теплопро- [c.154]

Конструкция набивки радиаторов для тяжелых транспортных дизелей характеризуется, как правило, водяными (масляными) трубками шириной 17,5 мм и толщиной 2,5 мм, установленными в ша матн01м порядке с зазором между последующими рядами трубок 2,5—3,0 мм и шагом по фронту 8 мм. Поперек трубок на расстоянии 3 мм друг от друга расположены плоские пластины оребрения. При протекании охлаждающего воздуха по таким каналам коэффициент его теплоотдачи увеличивается, так как образуются вихри при последующих обтеканиях трубки, а также вихри, возникающие вследствие периодического расширения и сужения потока воздуха при прохождении каждого ряда трубок. Образование вихрей, продольных и поперечных пульсаций скорости воздуха в этих каналах, увеличение турбулентной проводим ости вд и удельного теплового потока д в пристенном слое, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи 26 [c.26]

Аннотация. В этой главе рассматривается теплоотдача при естественной конвевдии между твердыми поверхностями и однофазными жидкостями. Глава состоит из четырех разделов, в которых приводятся сведения по теплоотдаче вертикальных поверхностей, горизонтальных цилиндров, горизонтальных пластин и замкнутых объемов (между вертикальными пластинами, между горизонтальными пластинами и в кольцевых зазорах). [c.229]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология