Эффективный коэффициент термопары

Сравнительная оценка режима максимальной холодопроизводительности и максимальной энергетической эффективности показывает, что в первом из них величина холодопроизводительности для одной и той же термобатареи всегда выше, чем во втором (рис. 5). Для того чтобы добиться равной холодопроизводительности батарей, работающих в режимах максимума Ql и е, необходимо в последнем случае использовать термобатарею с большим количеством термопар. В то же время холодильный коэффициент в режиме е акс всегда превышает величину (рис. 5), причем эта разница [c.24]

Величина максимального коэффициента энергетической эффективности ТТН при одновременном росте высоты термоэлементов (Р — 0) и площади термобатареи (6, N 0) монотонно повышается, стремясь к своему теоретическому пределу. Этот предел определяется соотношениями (5-21), (5-22) и зависит только от начальных температур потоков и термоэлектрической добротности материала термопар. [c.145]

Наружная поверхность внутренней трубы состоит из поверхности ребер и основной поверхности трубы. Поэтому анализ теплообмена такой поверхности проводится методом, подобным определению эффективности разветвленных ребер, разработанным в гл. 8. Коэффициенты теплоотдачи на поверхности ребер и основной поверхности в общем случае неодинаковы. Однако при обобщении опытных данных по теплоотдаче [17] часто очень трудно получить достоверные сведения о том, насколько они различаются, так как высокое ребро теплообменника имеет относительно небольшие толщину и высоту по сравнению, скажем, с размерами ребер экономайзерных труб или труб, работающих в камерах сгорания. На таких ребрах могут быть установлены термопары и получены опытные данные по коэффициентам теплоотдачи. Для ребер, применяемых в теплообменниках труба в трубе , опытные данные по теплоотдаче обобщаются с использованием среднего для всей поверхности коэффициента теплоотдачи и средневзвешенной эффективности оребренной стенки, представляющей собой средневзвешенное из эффективности ребра и эффективности основной поверхности, принимаемой за единицу. [c.319]

Экранирование термопары — эффективный метод уменьшения радиационной погрешности. Однако при целом ряде исследований и испытаний (малые модели, р яд точек в газовых турбинах и т, д.) бывает очень трудно и даже невозможно установить многоэкранный термоприемник, Так как он создает нежелательные препятствия для газового потока и довольно медленно реагирует на изменения температуры. В этом случае погрешности от излучения обычно уменьшают за счет изменения коэффициента излучения е термопары. [c.99]

Толщ,ину слоя теплоизоляции, необходимую для теплозащиты, можно также определить экспериментально, применяя термопарную методику . Несколько термопар располагают на заданной глубине в толще материала на тыльной стороне образца и непрерывно регистрируют температуру в процессе испытания. Затем полученные дан-ные используют для расчета распределения температур внутри материала в любой момент времени. Они могут быть также применены для расчет эффективной теплопроводности и коэффициента температуропроводности материала [c.415]

Несмотря на достаточно высокую производительность и простоту метода плоского слоя, использовать его в обычном оформлении для исследования тонких пленок затруднительно по следующим причинам. Первая — это сравнимость толщины пленки с размером спая термопары. Вторая — трудность осуществления хорошего контакта спая термопары с пленкой. Наконец, нри использовании в методе плоского слоя вспомогательных тел (ядер, сердечников, подложек), на которые наносится пленка, исследуется величина эффективного значения коэффициента теплопроводности. Эта величина меньше коэффициента теплопроводности пленки из-за наличия переходного контактного термического сопротивления. Поэтому исследование коэффициента теплопроводности пленок, нанесенных на вспомогательные тела, следует производить с конкретными поверхностями при определенной технологии нанесения пленки. По этим причинам нами принят дифференциальный метод плоского слоя, разработанный в Энергетическом институте им.Г.М.Кржижановского [81а]. [c.64]

Ввиду высокой эффективности экранно-вакуумной изоляции основной тепловой поток через изоляцию мал, поэтому торцовый приток тепла играет существенную роль. При вакууме 10- мм рт. СТ., при котором обычно проводятся испытания изоляции, перенос тепла молекулами остаточного газа мал и может не учитываться. Приток тепла по термопаре и излучением на боковую поверхность образца, возрастающий по мере охлаждения ядра и образца, может исказить получаемые результаты. Поскольку первоначальная стадия охлаждения до наступления регулярного режима занимает некоторое время, есть реальная опасность, что за это время паразитный тепловой поток сильно увеличится и не позволит найти истинное значение коэффициента теплопроводности. [c.117]

Здесь Т , — температура проводов термопары на расстоянии Ь от спая 51 и 2 — площадь соответственно поверхности спая термопары и сечения двух проводов термопары А = (А1 + А2)/2 — средний коэффициент теплопроводности проводов термопары а — коэффициент конвективной теплоотдачи от газа к спаю аг = С12[(Тизм/Ю0) — (Тс/100) ]/(Тизм - Тс) — коэффициент лучистого теплообмена между спаем и окружающей средой с температурой Тс С]2 — эффективный коэффициент излучения. [c.283]

В предыдущих параграфах были рассмотрены основные соотношения для энергетических характеристик ТТН. Используя эти соотношения, можно для каждой конструкции построить нагрузочные характеристики, т. е. получить зависимость холодо- и теплопроизводи-тельности и коэффициентов энергетической эффективности от тока питания. При этом может быть учтен целый ряд факторов, таких, как термические сопротивления между спаями термобатареи и окружающими их средами, контактные электрические сопротивления, пульсации напряжения питания, изоляционные прослойки между ветвями термопар, неизбежно имеющих место в реальных конструкциях ТТН и вызывающих необратимое снижение его энергетических показателей. [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология