Определение коэффициента f по экспериментальным значениям теплопроводности

Однако установить однозначную зависимость между N и Ре одновременно от всех вероятностных характеристик пока не удается. Совмеш ение одной вероятностной характеристики приводит к расхождению других. Так, несмотря на внешнее сходство кривых (Л, i) и г[з (Pe i) они по своей сущности значительно отличаются друг от друга. Этот факт объясняется тем, что перенос вещества в ячейках и между ними характеризуется не только числом Ре., о чем свидетельствуют данные экспериментальных исследований, связанных с определением коэффициента продольного переноса. Соотношениями (IV.62) и (IV.63) легко объяснить значения коэффициента продольного переноса в газофазных реакторах с сильно тур-булизированным режимом, когда достигается равенство между эффективными коэффициентами продольного переноса и температуропроводности, т. е. при Z) = a i — = Kf , где X и Су — соответственно коэффициенты теплопроводности и теплоемкости реагирующей массы. В этом случае, предположив, что длина ячейки-реактора AL равна диаметру зерна катализатора [82 ] при L о и Л > 10, [c.104]

Выбор этой потенциальной функции обусловлен тем, что многочисленные эксперименты показали хорошее соответствие между значениями вириальных коэффициентов, вычисленными при помощи потенциала Леннарда-Джонса, и значениями, полученными непосредственно из опыта для многих неполярных молекул. Необходимо, правда, иметь в виду, что применение потенциальной функции с параметрами е и б, определенными из экспериментальных значений второго вириального коэффициента, полученных при низких температурах, для вычисления значений вириальных коэффициентов при высоких температурах в общем случае незаконно и может привести к значительным ошибкам. Вычисление вириальных коэффициентов по силовым постоянным межмолекулярного потенциала, полученным из измерений вязкости, диффузии или теплопроводности, в ряде случаев также может привести к [c.998]

В следующих главах будут приведены формулы, полученные с помощью методов статистической механики, для определения коэффициентов вязкости, теплопроводности, диффузии и т. д., когда известны значения а и е для данного газа. Наиболее надежным способом определения этих величин является обратный расчет, т. е. подстановка в те же формулы нескольких экспериментально найденных величин коэффициентов вязкости или теплопроводности. Задача эта сопряжена с довольно кропотливым рещением систем уравнений и усложнена применением метода подбора [1]. [c.42]

В связи с тем, что до настоящего времени нет надежных расчетных методов определения различных коэффициентов диффузии и относительных интенсивностей процессов переноса за счет механизмов молекулярной, кнудсеновской и поверхностной диффузии для реальных пористых катализаторов, основную роль в теории играют методы, использующие понятие эффективного коэффициента диффузии. Эффективный коэффициент диффузии находится в результате решения обратных задач, т. е. определяется из условия применимости уравнений диффузии и теплопроводности с учетом химических реакций для описания процессов тепло- и массопереноса в пористых катализаторах. В качестве единственного параметра, определяющего массоперенос, коэффициент эффективной диффузии имеет ряд недостатков. Наиболее существенный из них — неоднозначность определения. Так, если провести экспериментальное определение эффективного коэффициента диффузии для одного и того же пористого катализатора, используя различные уравнения переноса, например в одном случае уравнение диффузии без источников, а в другом случае уравнение с источниками, учитывающими хихмические превращения, то чаще всего получаются совершенно различные значения. [c.69]

Показано, что это соотношение хорошо согласуется с большинством экспериментальных данных для ламинарного пограничного слоя. Но отдельные группы данных ложатся на 20 % ниже или на 50% выше кривой, рассчитанной по формуле (5.5.20). Как отмечено в разд. 5.4, при Ra- 0 число Нуссельта для сферы стремится к 2,0, так как оно определяется только теплопроводностью. Если добавить это предельное значение в правую часть формулы (5.5.20), то, как указано в справочнике [28], можно предположить, что она может применяться для определения коэффициентов теплоотдачи и при малых числах Сгд. Из приводимой ниже формулы видно, что предложенная ранее в статье [176] корреляция данных учитывает этот вклад теплопроводности при малых Сго [c.291]

По степени согласования результатов, полученных с помощью этих двух методов, можно судить об их достоверности. Заметим, что в зарубежной экспериментальной практике для определения местных значений коэффициента теплоотдачи широко используется более простой метод (с точки зрения его осуществления), основанный на измерении электрической мощности подогревателя обтекаемой модели при известной локальной температуре ее поверхности. Однако анализ показывает, что погрешность определения коэффициента теплоотдачи с помощью этого метода больше, чем при измерении профиля температур, что связано с трудностями полного учета паразитных тепловых потерь вследствие теплопроводности конструкции модели, ее державок и проводов термопары. [c.157]

Имеющиеся экспериментальные значения коэффициентов теплопроводности газов и паров, определенные различными исследователями, даже при невысоких температурах часто существенно расходятся между собой. [c.147]

Анализ показывает, что расхождение между экспериментальными значениями Я и вычисленными по формуле (5-9) во всей исследованной области температур в среднем составляет 2%. Формула (5-9) не содержит величин, требующих дополнительного определения, и позволяет вычислять коэффициент теплопроводности паров н-парафинов в широкой области температур. Эта формула, по-видимому, может быть использована также для решения обратной задачи — определения критической температуры тяжелых н-парафинов. Для этого достаточно знать значение молекулярной массы М и хотя бы одно значение коэффициента теплопроводности при определенной температуре. [c.154]

Для точного определения значений коэффициента теплопроводности и его зависимости от температуры следует проводить экспериментальное измерение. [c.145]

По формуле (11), зная коэффициенты теплопроводности компонентов анализируемой смеси и газа-носите-ля, можно приблизительно подсчитать чувствительность детектора к каждому компоненту анализируемой смеси. Однако такой расчет может быть только приближенным, так как практически невозможно при конструировании катарометров полностью освободиться от влияния конвекции, Это особенно заметно, когда в качестве газа-носителя используются воздух или азот. Поэтому для точных расчетов лучше использовать коэффициенты относительной чувствительности (определяются по отношению к чувствительности детектора к бутану или бензолу), определенные экспериментальным путем [Л. 13, 14]. Для некоторых вешеств значения коэффициентов относительной чувствительности приведены в приложении 1. [c.21]

Экспериментальные значения могут быть найдены двумя способами по зависимости коэффициента теплопроводности вакуумированного изоляционного материала от плотности и от температуры. В первом случае определение основано на нахождении из опытных данных постоянных формулы (129). Во втором случае контактная теплопроводность кк определяется по точке пере- [c.109]

Наиболее достоверные значения коэффициента теплопроводности определяются экспериментально (методы экспериментального определения см. в 9.5). Это же относится и к коэффициентам теплопроводности смесей, сплавов, состоящих пз компонентов с известными значениями [c.116]

Другой путь оценки величины ДГ состоит в том, чтобы ввести в формулу (2.48) эффективный коэффициент теплопроводности порошка, в котором поры заполнены воздухом. Для большинства порошков, рассматриваемых как теплоизоляторы, экспериментально определенный коэффициент теплопроводности превышает значение 10 кал/(с-см-°С). Исходя из этого значения получают величину ДГ , приближенную по избытку. [c.69]

Появившиеся, особенно в последние годы, экспериментальные работы по оценке лучистой составляющей Ха убедительно показывают, что этот эффект при высоких температурах и достаточно больших толщинах жидкостного слоя может искажать результаты определения коэффициента теплопроводности жидкостей. Первой работой в этом направлении были исследования X. Польт-ца [285, 286], где были поставлены эксперименты по определению коэффициента теплопроводности шести жидкостей (толуол, бензол, четыреххлористый углерод, парафин, вода и метанол) при различных толщинах слоя жидкости (от 0,5 до 5 мм). В результате было установлено наличие зависимости измеренных значений Хл от толщины слоя жидкостей, обладающих относительно слабым поглощением в инфракрасной области спектра, и отсутствие такой зависимости для сильнопоглощаю-щих жидкостей (вода, метанол). Следует отметить, что в случае цилиндрической геометрии влияние излучения меньше, чем в плоских слоях жидкости. Так, в [289] показано, что при методе нагретой нити для толуола поправка на излучение не превышает 0,7% при 20°С, в то время как при измерении теплопроводности толуола по методу плоского слоя при одинаковой толщине слоя и граничных поверхностях вклад излучения составляет 3—7% в температурном интервале 20—80°С [290]. [c.177]

Та Ким. методом определены коэффициенты теплопроводности аргона [123, 125], азота i[124, 126], водорода [127, 128], воздуха [129]. Точность экспериментального определения коэффициента теплопроводности в этих работах не выше 30—50%. Сравнение экспериментальных данных с теоретическими показывает, что, как правило, экспериментальные значения лежат выше. Однако в последнее время в связи с более корректным учетом излучения в балансе дуги появился ряд экспериментальных результатов [124—126], хорошо согласующихся с теорией. [c.229]

Приведенный коэффициент теплоотдачи, учитывающий дополнительно массоперенос, рассчитывается по зависимости а р = а + а , где аи — условный коэффициент теплоотдачи, учитывающий перенос тепла за счет испарения. На практике возникают трудности в определении а , поэтому для расчетов можно рекомендовать экспериментальное соотношение между Q /Qa = = . 24. В этом случае приведенный коэффициент теплоотдачи а р = 1,8 а. Расчет величины усушки мяса в процессе охлаждения ведется по формулам, приведенным в главе VHI, количество теплоты, отводимой от продукта, определяют по разности энтальпий до и после его охлаждения. Точность расчетов определяется достоверностью вычисленного значения средне-объемной температуры продукта в конце холодильной обработки. Последняя находится по формулам, полученным при решении уравнений теплопроводности. [c.134]

После некоторых упрощений и перестановки членов, можно получить уравнение, которое позволяет непосредственно рассчитать коэффициент теплопроводности, исходя из значений температуры 01 о и 02 в моменты времени tl и 12, определенных экспериментально в двух точках, находящихся на фиксированном расстоянии Го друг от друга, которое имеет следующий вид [c.300]

Оценка значений с и ссд может быть проведена на основании рассмотренных выше зависимостей для массообмена между одиночной каплей и сплошной фазой. Коэффициенты молекулярной диффузии необходимо заменить на гораздо большие по значению коэффициенты молекулярной теплопроводности. В связи с этим изменяются соотношения между величинами диффузионных и конвективных потоков и, как следствие, меняются границы применимости физических моделей переноса. В результате сопоставления имеющихся теоретических зависимостей с экспериментальными данными было выявлено, что с достаточной для инженерной практики точностью определение с можно проводить по уравнению (2.81). Расчет д при й(<7-10- м можно проводить на основании зависимости (2.78). При >7-10- м наилучшая сходимость наблюдается при расчетах по уравнению [c.126]

Для определения постоянной ф надо располагать одним экспериментально найденным значением коэффициента теплопроводности смеси. [c.440]

Ридель рекомендует пользоваться для расчетов экспериментально определенными и приведенными в табл. Х-19 значениями коэффициентов теплопроводностей солей. Если в таблице нет соединения, для которого надо найти Ясм, то следует применять формулу (Х-31). В том случае, когда необходимо иметь значение А,см при какой-либо другой температуре, его находят умножением величины Ясм. 20° с па соответствующий коэффициент /г, интерполированный из таблицы, предложенной Риделем (табл. Х-22). Отыскиваемое значение Ясм. т при температуре Т равно [c.442]

Определение доли теплового потока, переносимой излучением, может быть произведено здесь, как и в других случаях, по температурной зависимости коэффициента теплопроводности. Экспериментальные точки хорошо ложатся (рис. 48) на прямые линии в координатах Я —(Г, 4- Т ) (Т + ). По мере повышения содержания металлического порошка наклон прямых уменьшается, а отрезок, отсекаемый на оси ординат, возрастает. Он возрастает также при увеличении степени уплотнения смеси (линии 5 и 5 на рис. 48). Точки, соответствующие вычисленным по температурной зависимости значениям коэффициента ослабления излучения, нанесены на рис. 49. Опытные данные удовлетворительно могут быть представлены прямыми линиями, начинающимися на оси ординат в точке, соответствующей коэффициенту ослабления излучения для аэрогеля. Наклон прямой тем меньше, чем больше размер частиц порошка (рис. 49). [c.117]

Значения коэффициента теплопроводности карболита, определенные экспериментально (с учетом модуля сдвига и без него) [c.65]

Отмеченные здесь и некоторые другие трудности определения истинных значений коэффициента межфазного теплообмена а в ПС привели к появлению многочисленных экспериментальных данных, полученных на основе упрощенных модельных представлений о характере движения фаз в ПС. Обычно предполагается отсутствие продольного переноса теплоты эффективной теплопроводностью [c.201]

Жидкости. Измерение коэффициента теплопроводности X для жидкостей легче, поэтому и полученные данные более надежны. Тем ие менее мы очень часто не находим в литературе значений X, определенных экспериментально. В таких случаях нам могут помочь формулы, которые дают возможность с некоторым приближением рассчитать X. Одной из ранних рекомендаций является формула Вебера [4] [c.25]

На этих соотношениях основаны эффективные экспериментальные методы определения теплофизических свойств, важный вклад в разработку которых внес Г. М. Кондратьев [3.4]. Суть их в том, что образец канонической формы нагревается (или охлаждается) в нестационарном режиме и после достижения практически полулогарифмического закона изменения температуры каждому ее измерению соответствует собственный коэффициент температуропроводности. Зная значение объемной теплоемкости ф из других измерений, по этим данным можно определять температурную функцию и теплопроводность. [c.76]

При экспериментальном определении коэффициента теплопроводности на установках, выполненных по различным методам, возникает ряд явленир, искажающих его правильное значение. [c.29]

Экспериментальное определение коэффициента теплопроводности, особенно при высоких температурах, связано с методическими и техничеокими трудностями, требует длительного времени и подчас немалых затрат. При высоких температурах необходимо учитывать тепло, передаваемое от нагревателя излучением, значительно возрастающим с ростом температуры. В подтверждение этого можно привести работу Вильнера и Борелиуса [Л. 3-11], в которой исследовалась теплопроводность азота. На установке лри температуре 500° С нагреватель отдавал излучением до 75% от общего количества тепла. Отсутствие точного значения коэффициента излучения не давало возможности подсчитать и исключить излучаемое 146 [c.146]

Экспериментальные значения теплоправодности, полученные Чернеевой, в подавляющем большинстве хорошо согласуются, в пределах 1—2%, с нашими данными. Лишь отдельные значения отличаются больше для концентрации 50 /о на -1-3,1%, для концентрации 80% до —9,97% и для концентрации 98% до +4,65%. В табл. 9-2 приведены величины отклонений значений коэффициента теплопроводности, определенных Бейтсом, от данных Тимрота и Варгафтика для воды и от наших данных для водных растворов этилового спирта и для 100-процентного этилового спирта. [c.328]

Этот вопрос хорошо рассмотрен у Джейкоба [74]. Интересный пример теплопроводности в двухфазной системе встречается при изучении теплопроводности мелких порошков. При достаточно высоких давлениях средняя длина свободного пробега молекул газа много меньше размеров пустот в порошке, и значение коэффициента теплопроводности системы заключено между значениями для газа и твердого вещества. Ниже определенного давления, зависящего от размера пор, газ в порах ведет себя как кнудсеновский газ, и в результате его теплопроводность ниже, чем теплопроводность этого газа при том же давлении в большом объеме. В результате коэффициент теплопроводности пористой среды может оказаться ниже, чем коэффициенты теплопроводности твердого вещества и газа, измеренные при обычных условиях. Коэффициент теплопроводности однородных смесей твердых тел, жидкостей и газов часто столь же трудно вычислить, как и коэффициенты теплопроводности двухфазных смесей. Со смесями проделаны некоторые экспериментальные измерения, но в общем для жидкостей и твердых тел имеется мало опытных данных и теоретических методов. Несколько более надежны теоретические методы для смесей газов. [c.257]

Полное совпадение калибровочных коэффициентов, определенных экспериментально и рассчитанных по теплопроводности смесей, наблюдается не в каждом случае. Независимо от точности измерений экспериментальные результаты, полученные для хлорпроизводных углеводородов в одинаковых условиях, имеют наибольшие расхождения с рассчитанными величинами. Так, для четыреххлористого углерода эти значения отличаются на 20% (Хольцхейзер, 1964). [c.306]

В результате дальнейшей работы была создана экспериментальная установка для определения абсолютного значения коэффициента теплопроводности жидкостей. Аппаратура позволяет определять теплопроводность при различных температурах, что, в частности, дало возможность В. П. Фронтасьеву [Л. 1-40] исследовать теплопроводность воды от 10 до 60° С. [c.60]

Для определения теплопроводности нефтепродуктов Крего Л. 11-1] 1в результате обобщения экспериментальных даиных для 18 нефтепродуктов, полученных семью исследователями, предложил формулу для вычисления значений коэффициента теплопроводности [c.360]

Первым примером (рис. 5.9) является сравнение экспериментально измеренных и рассчитанных коэффициентов вязкости [Warnatz, 1978Ь]. Для лучшего представления температурной зависимости коэффициенты вязкости поделены на температуру. Можно видеть, что измерения, имеющие большую абсолютную погрешность (заштрихованные квадраты), могут, тем не менее, дать полезную информацию (в данном случае, для температурной зависимости /х). Расхождение между измеренными и рассчитанными коэффициентами вязкости обычно не превышает 1 %. По этой причине значения вязкости преимущественно используются для определения параметров потенциала межмолекулярного взаимодействия, таких как параметры, представленные в табл. 5.1 (коэффициенты теплопроводности не годятся для этих целей из-за поправки Эйкена, обсуждаемой ниже). [c.75]

Были предложены другие решения [148—154], дающие возможность из кривых разогрева получить непосредственно величины коэффициентов теплообмена. Работа [148] в отличие от других решений позволяет учесть влияние продольной теплопроводности в слое, чего в других решение не учитывается. Обработка экспериментального материала, проведенная В. М. Линдиным и Е. А. Казаковой [144] по методам В. П. Майкова и Н. М. Караваева [149] и Б. Н. Ветрова и О. М. Тодеса [148], показала, однако, что по крайней мере при Re>5 в слое из частиц с малой теплопроводностью оба решения дают одинаковые результаты. В области Re<5 эффектом продольной теплопроводности, видимо, уже нельзя пренебрегать. Более существенной поправкой пои определении а из кривых разогрева должно быть влияние флуктуаций скорости в слое и изменения скорости у стенки аппарата (раздел IV. 1). Соотношения, выведенные для коэффициентов продольной дисперсии при нестационарном во времени поле концентрации (раздел IV. 2), действительны и для размытия тепловой волны. Некоторые расчеты, выполненные для введения соответствующих поправок в величину а, показали, что при R g lOO величина а без учета эффекта флуктуации скорости получается на 20% ниже действительной. При понижении величины Re эта поправка становится более существенной. Вследствие этих обстоятельств коэффициенты теплопередачи, полученные из кривых нестационарного разогрева, имеют более низкие значения, чем истинные величины а. На размытие кривой разогрева может влиять также разная плотность упаковки зерен в отдельных сечениях слоя (например, у стенок аппарата и в центре). Это приводит к различной объемной теплоемкости слоя и, следовательно, к разному темпу прогрева [146]. [c.413]

Но и без упрощений описанный метод не дает высокой точности. Ротман и сотрудники [40], кроме экспериментальных исследований коэффициента теплопроводности X для чистых газов Nj, СО, и Аг, занимались еще и определением его для смесей N2 и СО,, причем получили значения выше рассчитанных по предлагаемому методу. [c.24]

В [51 ] исследованы две задачи механики гетерогенных сред, первая из которых - это интересующая нас проблема определения поля течения смеси за УВ, распространяющейся вдоль слоя частиц. Математическая модель неравновесного двухфазного континуума с учетом вязкости и теплопроводности непрерывной фазы и сил Стокса, Саффмана применялась для решения этой задачи. Для ее реализации использовалась схема конечного объема второго порядка по пространству и времени. Большое внимание в работе посвящено обсуждению выбора корреляционного коэффициента в силе Саффмана -. Па основе сопоставления расчетных и экспериментальных данных [9] по конфигурации границы облака (число Маха 1.6, диаметр частиц 40 мкм, средняя плотность частиц достигала 0.32 кг/м истинная плотность 2900 кг/м ) рекомендовано значение 3.5. Проведено сравнение расчетных данных по моделям одиночных частиц и взаимодействующих континуумов, при с = 5 и 3.5. Различия в этом коэффициенте для разных математических моделей авторы объясняют существенными отличиями в более полной математической модели описании течения - модели [c.205]

Проблема расчетов в практике теплопереноса сводится к определению численного значения коэффициента теплоотдачи. Современный подход в таких расчетах ущел от определения непосредственно самого К (кроме испытания действующих промыщ-ленных аппаратов). Вся теория теплообмена основывается на экспериментальном или теоретическом (расчетном) определении частных характеристик коэффициентов теплоотдачи а и теплопроводности Л, а так же излучаемых характеристик тел. [c.252]